阻尼系數(shù)基本信息

中文名 阻尼系數(shù) 外文名 Damping Factor
類????型 數(shù)據(jù)標準 定????義 額定負載與實際阻抗的比值
表????征 能量減少 地????位 擴音機的規(guī)格之一

KD定義

阻尼系數(shù)KD定義為KD=功放額定輸出阻抗(等于音箱額定阻抗)/功放輸出內(nèi)阻。由于功放、輸出內(nèi)阻實際上已成為音箱的電阻尼器件,KD值便決定了音箱所受的電阻尼量。KD值越大,電阻尼越重。功放的KD值并不是越大越好,KD值過大會使音箱電阻尼過重,以至使脈沖前沿建立時間增長,降低瞬態(tài)響應(yīng)指標。因此在選取功放時不應(yīng)片面追求大的KD值。作為家用高保真功放,阻尼系靈敏有一個經(jīng)驗值可供參考;晶體管功放KD值大于或等于40,電子管功放KD值大于或等于6。保證放音的穩(wěn)態(tài)特性與瞬態(tài)特性良好的基本條件,應(yīng)注意音箱的等效力學品質(zhì)因素(Qm)與放大器阻尼系數(shù)(KD)的配合,這種配合需將音箱的饋線作音響系統(tǒng)整體的一部分來考慮。音箱饋線的功率損失小0.5dB(約12%)即可達到這種配合。

一般來說,線越粗越好,最好是雙線分音,但是要求音箱是有雙線分音的分頻器,一般中高檔的都有4個接線座,上下的2個負極是獨立的,不連接在一起的,連接在一起的是假冒的。

不成文的認同

在老燒友中,有一個不成文的認同,就是功放的輸出功率應(yīng)該至少是音箱價格的1.5-2倍,越是高檔的產(chǎn)品這個比例就越高。換句話說,在配套上,寧可"大馬拉小車",不可"小馬拉大車"。這是因為往往越是高檔的音箱,一個只能發(fā)揮70%水平的高檔產(chǎn)品,往往反不如一個發(fā)揮100%的低檔產(chǎn)品。不過放到多媒體產(chǎn)品上,情況就倒了過來,越是高檔的產(chǎn)品,其功放占整套產(chǎn)品成本的比例往往越低。有些產(chǎn)品幾乎要用4000元檔次的功放推其裸箱,才能將單元的水平發(fā)揮個八九不離十,但配的僅僅是個最多值100元的功放。有些多媒體發(fā)燒友還往往看好這些產(chǎn)品,其實,如果不考慮摩機的話(當然,對于摩機來說,這樣的產(chǎn)品是最佳的,因為摩電路是可行的,摩單元,對大多數(shù)人是完全不可行的),這樣的產(chǎn)品不管在實際發(fā)揮的效果上,還是作為商品的設(shè)計上(特別是這一點),都是不理想也不合理的。說到底,還是文章的主旨--合理搭配,在功放上下功夫,用差單元當然是不好的,但反過來,將成本全花在單元上,配一個僅僅是剛剛能用的功放同樣是不可行的。單元雖然是多媒體音箱最重要的部件,但決不是單元好就是好箱子。

阻尼系數(shù)造價信息

市場價 信息價 詢價
材料名稱 規(guī)格/型號 市場價
(除稅)
工程建議價
(除稅)
行情 品牌 單位 稅率 供應(yīng)商 報價日期
阻尼電阻 品種:阻尼電阻;型號:ZG12-400W/800Ω;標稱值:800Ω;電器材料:剛玉;額定功率:800W 查看價格 查看價格

宏昌環(huán)保

13% 福建宏昌環(huán)??萍加邢薰緩S家直銷
阻尼電阻 品種:阻尼電阻;型號:ZG12-500W/300Ω;標稱值:300Ω;電器材料:剛玉;額定功率:500W 查看價格 查看價格

宏昌環(huán)保

13% 福建宏昌環(huán)??萍加邢薰緩S家直銷
阻尼推拉門 2100×900飾面形式:烤漆;材質(zhì):櫻桃木;開啟方式:推拉式;品種:實木門;規(guī)格(mm):2100×900;性能:防腐; 查看價格 查看價格

闥闥

m2 13% 長沙市雨花區(qū)闥闥建材商行
阻尼推拉門 2100×900飾面形式:烤漆;材質(zhì):胡桃木;開啟方式:推拉式;品種:實木門;規(guī)格(mm):2100×900;性能:防腐; 查看價格 查看價格

闥闥

m2 13% 長沙市雨花區(qū)闥闥建材商行
3.0壁厚限位阻尼軸承 114主管 查看價格 查看價格

達創(chuàng)

13% 河北達創(chuàng)體育器材有限公司
水泵阻尼 查看價格 查看價格

13% 廈門斯泰普科技工程有限公司四川辦事處
單向阻尼 Q84-1254 查看價格 查看價格

永德寶

13% 北京永德寶閥門有限公司
阻尼隔音板 品種:阻尼隔音板;規(guī)格:1220×2440;厚度(mm):140; 查看價格 查看價格

得豐

m2 13% 寧夏旌冠裝飾工程有限公司
材料名稱 規(guī)格/型號 除稅
信息價
含稅
信息價
行情 品牌 單位 稅率 地區(qū)/時間
定額動態(tài)人工調(diào)整系數(shù)、機上人工系數(shù) 查看價格 查看價格

系數(shù) 佛山市2020年2月信息價
人工調(diào)整系數(shù) 適用于廣東省2018綜合定額 查看價格 查看價格

系數(shù) 江門市2022年10月信息價
人工調(diào)整系數(shù) 2018年省計價依據(jù) 查看價格 查看價格

系數(shù) 梅州市大埔縣2022年3季度信息價
人工調(diào)整系數(shù) 查看價格 查看價格

- 梅州市豐順縣2022年3季度信息價
人工調(diào)整系數(shù) 適用于廣東省2018綜合定額 查看價格 查看價格

系數(shù) 江門市2022年9月信息價
人工調(diào)整系數(shù) 查看價格 查看價格

系數(shù) 梅州市蕉嶺縣2022年2季度信息價
人工調(diào)整系數(shù) 適用于廣東省2018綜合定額 查看價格 查看價格

系數(shù) 江門市2022年5月信息價
人工調(diào)整系數(shù) 2018年省計價依據(jù) 查看價格 查看價格

系數(shù) 梅州市大埔縣2022年1季度信息價
材料名稱 規(guī)格/需求量 報價數(shù) 最新報價
(元)
供應(yīng)商 報價地區(qū) 最新報價時間
粘滯流體阻尼 最大阻尼力800KN,阻尼指數(shù)0.2,阻尼系數(shù)1000|4套 1 查看價格 大德減震科技有限公司 廣東  深圳市 2016-10-19
調(diào)頻質(zhì)量阻尼阻尼器TMD m為1.0T,fopt為2.112HZ,kopt為176.3KN/m,阻尼系數(shù)0.901KN.S/mm,阻尼指數(shù)0.15|1套 1 查看價格 衡水迪森交通工程設(shè)施有限公司 全國   2022-10-27
阻尼器-VFD-4 阻尼力:200KN,速度:400mm/s,位移:±30mm,阻尼系數(shù):60(KN/mm.S),阻尼指數(shù)0.15|1套 1 查看價格 衡水迪森交通工程設(shè)施有限公司 全國   2022-10-27
阻尼器-VFD-2 阻尼力:300KN,速度:200mm/s,位移:±30mm,阻尼系數(shù):75(KN/mm.S),阻尼指數(shù)0.25|1套 1 查看價格 衡水迪森交通工程設(shè)施有限公司 全國   2022-10-27
阻尼器-VFD-1 阻尼力:400KN,速度:200mm/s,位移:±30mm,阻尼系數(shù):100(KN/mm.S),阻尼指數(shù)0.25|1套 1 查看價格 衡水迪森交通工程設(shè)施有限公司 全國   2022-10-27
阻尼器-VFD-3 阻尼力:300KN,速度:200mm/s,位移:±30mm,阻尼系數(shù):70(KN/mm.S),阻尼指數(shù)0.2|1套 1 查看價格 衡水迪森交通工程設(shè)施有限公司 全國   2022-10-27
阻尼 (1)位置:教學樓VFW-2(2)最大阻尼力:127kN(3)阻尼指數(shù):0.35(4)阻尼系數(shù):25kN/(m/s)(5)最大行程:±70mm(6)具體要求詳見圖紙、相關(guān)規(guī)范及招標文件|30套 1 查看價格 上海史狄爾建筑減震科技有限公司 廣東   2021-04-06
阻尼 (1)位置:教學樓VFW-3(2)最大阻尼力:201kN(3)阻尼指數(shù):0.35(4)阻尼系數(shù):45kN/(m/s)(5)最大行程:±70mm(6)具體要求詳見圖紙、相關(guān)規(guī)范及招標文件|30套 1 查看價格 上海史狄爾建筑減震科技有限公司 廣東   2021-04-06

阻尼模型

結(jié)構(gòu)阻尼是對振動結(jié)構(gòu)所耗散的能量的測量,通常用振動一次的能量耗散率來表示結(jié)構(gòu)阻尼的強弱。典型結(jié)構(gòu)體系的真實阻尼特性是很復(fù)雜和難于確定的。近幾十年來,人們提出了多種阻尼理論假設(shè),在眾多的阻尼理論假設(shè)中,用得較多的是兩種線性阻尼理論:粘滯阻尼理論和復(fù)阻尼理論(滯變阻尼理論)。

粘滯阻尼理論可導(dǎo)出簡單的運動方程形式,因此被廣泛應(yīng)用??墒撬幸粋€嚴重的缺點,即每周能量損失依賴于激勵頻率。這種依賴關(guān)系是與大量試驗結(jié)果不符的,試驗結(jié)果表明阻尼力和試驗頻率幾乎是無關(guān)的。因此,自然期望消除阻尼力對頻率的依賴。這可以用稱為滯變阻尼的形式代替粘滯阻尼來實現(xiàn)。滯變阻尼可定義為一種與速度同相而與位移成比例的阻尼力。在考慮阻尼時在彈性模量或剛度系數(shù)項前乘以復(fù)常數(shù) 即可,v為復(fù)阻尼系數(shù)。復(fù)阻尼理論對于一般的結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)來說,計算過程非常復(fù)雜,因此,在動力響應(yīng)分析中,復(fù)阻尼理論應(yīng)用不多,本文限于篇幅,也就不再展開了。

粘滯阻尼理論假定阻尼力與運動速度成正比,通常是用不同頻率的阻尼比ζ來表征系統(tǒng)的阻尼:

粘滯阻尼理論最顯著的特點在于其阻尼力是直接根據(jù)與相對速度成正比的關(guān)系給出的,不論是簡諧振動或是非簡諧振動,都可直接寫出系統(tǒng)的運動方程,而且均為線性微分方程,給理論分析帶來了很大的方便。

在多自由度系統(tǒng)中采用等效粘滯模態(tài)阻尼,阻尼力向量的表達式為

若[C」可以通過模態(tài)向量正交化為對角矩陣時,則稱為正交阻尼或比例阻尼。反之,則稱之為非正交阻尼。因為無阻尼振型對質(zhì)量和剛度都是正交的。所以為方便計算,通常假設(shè)振型對阻尼矩陣也是正交的。最簡單的方法是使其與質(zhì)量矩陣或者剛度矩陣成比例?;蛟S這就是比例阻尼這一名稱的來歷。正交阻尼原則上適用于阻尼特性分布比較均勻的工程結(jié)構(gòu)。但是,對于多于一種材料組成的結(jié)構(gòu),由于不同材料在結(jié)構(gòu)的不同部分提供的能量損失機制差別很大,所以阻尼力的分布將與慣性力和彈性力的分布不同;換句話說,這種情況導(dǎo)致的阻尼將不是成比例的。

Rayleigh阻尼模型是廣泛采用的一種正交阻尼模型,其數(shù)學表達式如下:

C=a0M+a1K (2)

式中, a0和a1稱為Rayleigh阻尼常數(shù)。

在Rayleigh阻尼模型下,各階阻尼比可表示為

式中ζi稱為第i階振型的模態(tài)阻尼比,因此若已知任意兩階振型的阻尼比ζi和ζj,則可定出阻尼常數(shù)

確定了a0和al之后,即可確定出各階振型的模態(tài)阻尼比,并確定阻尼矩陣。

阻尼選取對實際抗震分析的影響

目前,橋梁地震反應(yīng)分析一般以直接積分的時程分析方法為主。其阻尼模型取Rayleigh阻尼模型,并以主塔或主梁的兩個較低階振型頻率ωi和ωj對應(yīng)的阻尼比作為ζi和ζj,接式(3)和式(4) 求出其余各階頻率的阻尼比,并求出阻尼矩陣代入動力方程,用直接積分的方法求解動力方程。這樣處理阻尼雖然非常簡單,但也產(chǎn)生了以下兩個不可忽視的問題:

(1)如前所述,Rayleigh阻尼作為一種正交阻尼,適用于阻尼特性分布非常均勻的工程結(jié)構(gòu)。但是大跨橋梁一般來說都不能算作非常均勻的結(jié)構(gòu)。例如,為了提高橋梁的跨越能力,主梁一般采用鋼箱梁或鋼混疊合梁,而主塔和邊墩則采用鋼筋混凝土材料,兩者的阻尼特性相差比較大。即使主梁材料特性與主塔差不多,大跨橋梁由于抗風和抗震的要求,經(jīng)常會在橋梁結(jié)構(gòu)的某些部位加有人工阻尼裝置,比如橋墩上安放高阻尼的抗震支座、橋塔上安放控制振動的裝置TMD等,這都會產(chǎn)生摩擦阻尼或集中阻尼從而造成阻尼特性的不均勻分布。這樣的阻尼均勻性前提得不到滿足的情況下,仍按照 Rayleigh阻尼模型去計算各階振型對應(yīng)的阻尼比勢必會造成除ωi和ωj兩階之外其他各階振型阻尼比與真實值有或多或少的差別。

(2)根據(jù)同濟大學土木防災(zāi)國家重點實驗室對國內(nèi)幾十座大跨橋梁進行抗震分析后總結(jié)的經(jīng)驗,邊墩。輔助墩等部位是大跨橋梁抗震設(shè)施的重點。但是采用Rayleigh阻尼模型時,用于計算其他各階振型阻尼比的ωi和ωj一般取的是較低階的振型,而邊墩輔助墩的振動一般都發(fā)生在高階振型。根據(jù)Rayleigh阻尼模型圖,可以看出離ωi和ωj越遠的振型,其阻尼比就越不準,而且隨著圖上阻尼比按頻率增加的速度越來越快,邊墩部分振動頻率對應(yīng)的阻尼比比實際值往往偏大,從這一點講會導(dǎo)致邊墩部分反應(yīng)的計算結(jié)果偏于不安全。

一些橋梁抗震研究人員已經(jīng)注意到了以上兩個問題,他們采取的措施是根據(jù)分析的部位不斷變換所選擇的ωi和ωj,比如計算橋塔的縱向地震反應(yīng)時就選擇對橋塔的縱向反應(yīng)起主要作用的兩階頻率作為ωi和ωj,來計算其它各階阻尼比,計算其它地震反應(yīng)時也依此類推。這樣就需要分析人員不斷的重復(fù)選擇。和約和進行時程計算,十分繁瑣。

解決方法

由以上論述,我們已經(jīng)了解到阻尼是一個非常復(fù)雜的問題,僅僅依靠Rayleigh阻尼模型,會對大跨橋梁尤其是邊墩輔助墩等部位的地震反應(yīng)分析出現(xiàn)不應(yīng)有的誤差。因此,我們嘗試尋找一種既不過分繁瑣又比較準確的方法。

在前面的論述中,我們發(fā)現(xiàn)阻尼比是反應(yīng)阻尼的一個方便而有效的量,它把阻尼特性和振型頻率聯(lián)系起來,使得動力方程分析起來更為簡單,而且阻尼比可以通過橋梁實測測出。

如果我們直接指定對橋塔。主梁、邊墩等重要部位反應(yīng)起主要作用的一些振型頻率的阻尼比,而對其余各階振型頻率的阻尼比采用線性內(nèi)插的方法確定,這樣做也可以形成阻尼比矩陣。由于我們通過以前的工程實例發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)各部位的反應(yīng)來說少數(shù)幾階振型的貢獻最為顯著(這些振型的貢獻占到70%~ 80%,甚至更多),因此,這樣做能夠保證計算的正確性,而且并不繁瑣,此對,以實測試驗數(shù)據(jù)作為基礎(chǔ),更增加了其準確性。同濟大學橋梁系近十幾年來,通過為國內(nèi)幾十座大型橋梁進行竣工檢測、成橋檢測積累了大量的阻尼實測資料,并有研究人員準備把這些阻尼資料整理形成橋梁阻尼數(shù)據(jù)庫。有了這些數(shù)據(jù)資料為基礎(chǔ),通過指定主要振型頻率阻尼比,來計算結(jié)構(gòu)動力反應(yīng)是行得通的,并且結(jié)合下面的振型疊加法,會使計算更加簡便。

阻尼系數(shù)阻尼模型

結(jié)構(gòu)阻尼是對振動結(jié)構(gòu)所耗散的能量的測量,通常用振動一次的能量耗散率來表示結(jié)構(gòu)阻尼的強弱。典型結(jié)構(gòu)體系的真實阻尼特性是很復(fù)雜和難于確定的。近幾十年來,人們提出了多種阻尼理論假設(shè),在眾多的阻尼理論假設(shè)中,用得較多的是兩種線性阻尼理論:粘滯阻尼理論和復(fù)阻尼理論(滯變阻尼理論)。

粘滯阻尼理論可導(dǎo)出簡單的運動方程形式,因此被廣泛應(yīng)用??墒撬幸粋€嚴重的缺點,即每周能量損失依賴于激勵頻率。這種依賴關(guān)系是與大量試驗結(jié)果不符的,試驗結(jié)果表明阻尼力和試驗頻率幾乎是無關(guān)的。因此,自然期望消除阻尼力對頻率的依賴。這可以用稱為滯變阻尼的形式代替粘滯阻尼來實現(xiàn)。滯變阻尼可定義為一種與速度同相而與位移成比例的阻尼力。在考慮阻尼時在彈性模量或剛度系數(shù)項前乘以復(fù)常數(shù) 即可,v為復(fù)阻尼系數(shù)。復(fù)阻尼理論對于一般的結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)來說,計算過程非常復(fù)雜,因此,在動力響應(yīng)分析中,復(fù)阻尼理論應(yīng)用不多,本文限于篇幅,也就不再展開了。

粘滯阻尼理論假定阻尼力與運動速度成正比,通常是用不同頻率的阻尼比ζ來表征系統(tǒng)的阻尼:

粘滯阻尼理論最顯著的特點在于其阻尼力是直接根據(jù)與相對速度成正比的關(guān)系給出的,不論是簡諧振動或是非簡諧振動,都可直接寫出系統(tǒng)的運動方程,而且均為線性微分方程,給理論分析帶來了很大的方便。

在多自由度系統(tǒng)中采用等效粘滯模態(tài)阻尼,阻尼力向量的表達式為

若[C」可以通過模態(tài)向量正交化為對角矩陣時,則稱為正交阻尼或比例阻尼。反之,則稱之為非正交阻尼。因為無阻尼振型對質(zhì)量和剛度都是正交的。所以為方便計算,通常假設(shè)振型對阻尼矩陣也是正交的。最簡單的方法是使其與質(zhì)量矩陣或者剛度矩陣成比例?;蛟S這就是比例阻尼這一名稱的來歷。正交阻尼原則上適用于阻尼特性分布比較均勻的工程結(jié)構(gòu)。但是,對于多于一種材料組成的結(jié)構(gòu),由于不同材料在結(jié)構(gòu)的不同部分提供的能量損失機制差別很大,所以阻尼力的分布將與慣性力和彈性力的分布不同;換句話說,這種情況導(dǎo)致的阻尼將不是成比例的。

Rayleigh阻尼模型是廣泛采用的一種正交阻尼模型,其數(shù)學表達式如下:

C=a0M a1K (2)

式中, a0和a1稱為Rayleigh阻尼常數(shù)。

在Rayleigh阻尼模型下,各階阻尼比可表示為

式中ζi稱為第i階振型的模態(tài)阻尼比,因此若已知任意兩階振型的阻尼比ζi和ζj,則可定出阻尼常數(shù)

確定了a0和al之后,即可確定出各階振型的模態(tài)阻尼比,并確定阻尼矩陣。

阻尼選取對實際抗震分析的影響

目前,橋梁地震反應(yīng)分析一般以直接積分的時程分析方法為主。其阻尼模型取Rayleigh阻尼模型,并以主塔或主梁的兩個較低階振型頻率ωi和ωj對應(yīng)的阻尼比作為ζi和ζj,接式(3)和式(4) 求出其余各階頻率的阻尼比,并求出阻尼矩陣代入動力方程,用直接積分的方法求解動力方程。這樣處理阻尼雖然非常簡單,但也產(chǎn)生了以下兩個不可忽視的問題:

(1)如前所述,Rayleigh阻尼作為一種正交阻尼,適用于阻尼特性分布非常均勻的工程結(jié)構(gòu)。但是大跨橋梁一般來說都不能算作非常均勻的結(jié)構(gòu)。例如,為了提高橋梁的跨越能力,主梁一般采用鋼箱梁或鋼混疊合梁,而主塔和邊墩則采用鋼筋混凝土材料,兩者的阻尼特性相差比較大。即使主梁材料特性與主塔差不多,大跨橋梁由于抗風和抗震的要求,經(jīng)常會在橋梁結(jié)構(gòu)的某些部位加有人工阻尼裝置,比如橋墩上安放高阻尼的抗震支座、橋塔上安放控制振動的裝置TMD等,這都會產(chǎn)生摩擦阻尼或集中阻尼從而造成阻尼特性的不均勻分布。這樣的阻尼均勻性前提得不到滿足的情況下,仍按照 Rayleigh阻尼模型去計算各階振型對應(yīng)的阻尼比勢必會造成除ωi和ωj兩階之外其他各階振型阻尼比與真實值有或多或少的差別。

(2)根據(jù)同濟大學土木防災(zāi)國家重點實驗室對國內(nèi)幾十座大跨橋梁進行抗震分析后總結(jié)的經(jīng)驗,邊墩。輔助墩等部位是大跨橋梁抗震設(shè)施的重點。但是采用Rayleigh阻尼模型時,用于計算其他各階振型阻尼比的ωi和ωj一般取的是較低階的振型,而邊墩輔助墩的振動一般都發(fā)生在高階振型。根據(jù)Rayleigh阻尼模型圖,可以看出離ωi和ωj越遠的振型,其阻尼比就越不準,而且隨著圖上阻尼比按頻率增加的速度越來越快,邊墩部分振動頻率對應(yīng)的阻尼比比實際值往往偏大,從這一點講會導(dǎo)致邊墩部分反應(yīng)的計算結(jié)果偏于不安全。

一些橋梁抗震研究人員已經(jīng)注意到了以上兩個問題,他們采取的措施是根據(jù)分析的部位不斷變換所選擇的ωi和ωj,比如計算橋塔的縱向地震反應(yīng)時就選擇對橋塔的縱向反應(yīng)起主要作用的兩階頻率作為ωi和ωj,來計算其它各階阻尼比,計算其它地震反應(yīng)時也依此類推。這樣就需要分析人員不斷的重復(fù)選擇。和約和進行時程計算,十分繁瑣。

阻尼系數(shù)解決方法

由以上論述,我們已經(jīng)了解到阻尼是一個非常復(fù)雜的問題,僅僅依靠Rayleigh阻尼模型,會對大跨橋梁尤其是邊墩輔助墩等部位的地震反應(yīng)分析出現(xiàn)不應(yīng)有的誤差。因此,我們嘗試尋找一種既不過分繁瑣又比較準確的方法。

在前面的論述中,我們發(fā)現(xiàn)阻尼比是反應(yīng)阻尼的一個方便而有效的量,它把阻尼特性和振型頻率聯(lián)系起來,使得動力方程分析起來更為簡單,而且阻尼比可以通過橋梁實測測出。

如果我們直接指定對橋塔。主梁、邊墩等重要部位反應(yīng)起主要作用的一些振型頻率的阻尼比,而對其余各階振型頻率的阻尼比采用線性內(nèi)插的方法確定,這樣做也可以形成阻尼比矩陣。由于我們通過以前的工程實例發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)各部位的反應(yīng)來說少數(shù)幾階振型的貢獻最為顯著(這些振型的貢獻占到70%~ 80%,甚至更多),因此,這樣做能夠保證計算的正確性,而且并不繁瑣,此對,以實測試驗數(shù)據(jù)作為基礎(chǔ),更增加了其準確性。同濟大學橋梁系近十幾年來,通過為國內(nèi)幾十座大型橋梁進行竣工檢測、成橋檢測積累了大量的阻尼實測資料,并有研究人員準備把這些阻尼資料整理形成橋梁阻尼數(shù)據(jù)庫。有了這些數(shù)據(jù)資料為基礎(chǔ),通過指定主要振型頻率阻尼比,來計算結(jié)構(gòu)動力反應(yīng)是行得通的,并且結(jié)合下面的振型疊加法,會使計算更加簡便。

阻尼系數(shù)常見問題

  • 水的阻尼系數(shù)

    在一個大氣壓下,水的動力粘度μ,單位(Pa•s)T (℃) μ×10^(-3)(Pa•s)10 1.30820 1.00530 0.8012...

  • 等效阻尼比與阻尼系數(shù)是一回事嗎

    不是的。力學阻尼系數(shù) 1.阻尼模型 結(jié)構(gòu)阻尼是對振動結(jié)構(gòu)所耗散的能量的測量,通常用振動一次的能量耗散率來表示結(jié)構(gòu)阻尼的強弱。典型結(jié)構(gòu)體系的真實阻尼特性是很復(fù)雜和難于確定的。近幾十年來,人們提出了多種阻...

  • 阻尼系數(shù)是多少 順便把公式也告訴我

    阻尼系數(shù)為190。公式是阻尼系數(shù)越大,實際值在預(yù)測中的關(guān)鍵性作用越大。勾選標準誤差,最后出來的預(yù)測數(shù)據(jù)選擇標準誤差最小的阻尼系數(shù)。

阻尼系數(shù)KD定義

阻尼系數(shù)KD定義為KD=功放額定輸出阻抗(等于音箱額定阻抗)/功放輸出內(nèi)阻。由于功放、輸出內(nèi)阻實際上已成為音箱的電阻尼器件,KD值便決定了音箱所受的電阻尼量。KD值越大,電阻尼越重。功放的KD值并不是越大越好,KD值過大會使音箱電阻尼過重,以至使脈沖前沿建立時間增長,降低瞬態(tài)響應(yīng)指標。因此在選取功放時不應(yīng)片面追求大的KD值。作為家用高保真功放,阻尼系靈敏有一個經(jīng)驗值可供參考;晶體管功放KD值大于或等于40,電子管功放KD值大于或等于6。保證放音的穩(wěn)態(tài)特性與瞬態(tài)特性良好的基本條件,應(yīng)注意音箱的等效力學品質(zhì)因素(Qm)與放大器阻尼系數(shù)(KD)的配合,這種配合需將音箱的饋線作音響系統(tǒng)整體的一部分來考慮。音箱饋線的功率損失小0.5dB(約12%)即可達到這種配合。

一般來說,線越粗越好,最好是雙線分音,但是要求音箱是有雙線分音的分頻器,一般中高檔的都有4個接線座,上下的2個負極是獨立的,不連接在一起的,連接在一起的是假冒的。

不成文的認同

在老燒友中,有一個不成文的認同,就是功放的輸出功率應(yīng)該至少是音箱價格的1.5-2倍,越是高檔的產(chǎn)品這個比例就越高。換句話說,在配套上,寧可“大馬拉小車”,不可“小馬拉大車”。這是因為往往越是高檔的音箱,一個只能發(fā)揮70%水平的高檔產(chǎn)品,往往反不如一個發(fā)揮100%的低檔產(chǎn)品。不過放到多媒體產(chǎn)品上,情況就倒了過來,越是高檔的產(chǎn)品,其功放占整套產(chǎn)品成本的比例往往越低。有些產(chǎn)品幾乎要用4000元檔次的功放推其裸箱,才能將單元的水平發(fā)揮個八九不離十,但配的僅僅是個最多值100元的功放。有些多媒體發(fā)燒友還往往看好這些產(chǎn)品,其實,如果不考慮摩機的話(當然,對于摩機來說,這樣的產(chǎn)品是最佳的,因為摩電路是可行的,摩單元,對大多數(shù)人是完全不可行的),這樣的產(chǎn)品不管在實際發(fā)揮的效果上,還是作為商品的設(shè)計上(特別是這一點),都是不理想也不合理的。說到底,還是文章的主旨——合理搭配,在功放上下功夫,用差單元當然是不好的,但反過來,將成本全花在單元上,配一個僅僅是剛剛能用的功放同樣是不可行的。單元雖然是多媒體音箱最重要的部件,但決不是單元好就是好箱子。

x = exp(-at)*A*cos(bt phi)里exp自對數(shù)底指數(shù)函數(shù)abAphi 由阻尼勁度系數(shù)滑塊質(zhì)量及初狀態(tài)決定

油膜阻尼屬于大阻尼問題,阻尼與頻率存在非線性,而且油膜的阻尼還與潤滑油的溫度等參數(shù)有關(guān),但是由于目前還沒有足夠的理論系統(tǒng),所以只考慮了阻尼與頻率之間的關(guān)系。阻尼系數(shù)在低頻率范圍內(nèi)是非線性的,當頻率超過后,阻尼系數(shù)隨頻率的升高成線性的增大,滿足Rayleigh阻尼次數(shù)特性彈簧剛度參數(shù)。分析過程中,將油膜簡化為非線性的彈簧阻尼單元,關(guān)于其阻尼系數(shù)的特性,其彈簧剛度特性的選取針對不同結(jié)構(gòu)而不同 。

對于液態(tài)動力軸向滑動軸承的油膜靜態(tài)剛度,可得:發(fā)動機的載荷工況,發(fā)動機的載荷包括內(nèi)部載荷和外部載荷,它們是導(dǎo)致發(fā)動機結(jié)構(gòu)振動的激勵力,使發(fā)動機產(chǎn)生很強的機械噪聲 。

純鋁

:0.00002~0.002

:0.001~0.008

:0.008~0.014

鑄鐵

:0.003~0.03

天橡膠

:0.1~0.3

硬橡膠

:1.0

玻璃

:0.0006~0.002

混凝土

:0.01~0.06

油膜阻尼屬于大阻尼問題,阻尼與頻率存在非線性,而且油膜的阻尼還與潤滑油的溫度等參數(shù)有關(guān),但是由于目前還沒有足夠的理論系統(tǒng),所以只考慮了阻尼與頻率之間的關(guān)系。阻尼系數(shù)在低頻率范圍內(nèi)是非線性的,當頻率超過后,阻尼系數(shù)隨頻率的升高成線性的增大,滿足Rayleigh阻尼次數(shù)特性彈簧剛度參數(shù)。分析過程中,將油膜簡化為非線性的彈簧阻尼單元,關(guān)于其阻尼系數(shù)的特性,其彈簧剛度特性的選取針對不同結(jié)構(gòu)而不同。

對于液態(tài)動力軸向滑動軸承的油膜靜態(tài)剛度,可得:發(fā)動機的載荷工況,發(fā)動機的載荷包括內(nèi)部載荷和外部載荷,它們是導(dǎo)致發(fā)動機結(jié)構(gòu)振動的激勵力,使發(fā)動機產(chǎn)生很強的機械噪聲。

x = exp(-at)*A*cos(bt + phi)里exp自對數(shù)底指數(shù)函數(shù)abAphi 由阻尼勁度系數(shù)滑塊質(zhì)量及初狀態(tài)決定

阻尼就是使自由振動衰減的各種摩擦和其他阻礙作用。阻尼比在土木、機械、航天等領(lǐng)域是結(jié)構(gòu)動力學的一個重要概念,指阻尼系數(shù)與臨界阻尼系數(shù)之比,表達結(jié)構(gòu)體標準化的阻尼大小。阻尼比是無單位量綱,表示了結(jié)構(gòu)在受激振后振動的衰減形式??煞譃榈扔?,等于0,大于1,0~1之間4種,阻尼比=0即不考慮阻尼系統(tǒng),結(jié)構(gòu)常見的阻尼比都在0~1之間 .

主要針對土木、機械、航天等領(lǐng)域的阻尼比定義來講解。阻尼比用于表達結(jié)構(gòu)阻尼的大小,是結(jié)構(gòu)的動力特性之一,是描述結(jié)構(gòu)在振動過程中某種能量耗散的術(shù)語,引起結(jié)構(gòu)能量耗散的因素(或稱之為影響結(jié)構(gòu)阻尼比的因素)很多,主要有:(1)材料阻尼、這是能量耗散的主要原因;(2)周圍介質(zhì)對振動的阻尼;(3)節(jié)點、支座聯(lián)接處的阻尼;(4)通過支座基礎(chǔ)散失一部分能量 。

對結(jié)構(gòu)基本處于彈性狀態(tài)的的情況,各國都根據(jù)本國的實測數(shù)據(jù)并參考別國的資料,按結(jié)構(gòu)類型和材料分類給出了供一般分析采用的所謂典型阻尼比的值。綜合各國情況,鋼結(jié)構(gòu)的阻尼比一般在0.01-0.02之間(單層鋼結(jié)構(gòu)廠房可取0.05),鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的阻尼比一般在0.03-0.08之間,對于鋼-混凝土結(jié)構(gòu)則根據(jù)鋼和混凝土對結(jié)構(gòu)整體剛度的貢獻率取為0.025-0.035 。

以上的典型阻尼比的值即為結(jié)構(gòu)動力學在等效秥滯模態(tài)阻尼中,采用的阻尼比的值。該阻尼比即為各階振型的阻尼比的值。另外,對于一些常見的材料的損耗因子(對于材料,常稱之為損耗因子,一般可以通過特定關(guān)系轉(zhuǎn)換為阻尼比),可以參考如下數(shù)值:鋼、鐵:1E-4~6E-4,鋁:1E-4;銅:2E-3;粘彈性材料:0.2~5;軟木塞:0.13~0.17;混凝土:0.015~0.05,等等 。

阻尼系數(shù)文獻

樓房模型1~3階固有頻率和相對阻尼系數(shù)測量 樓房模型1~3階固有頻率和相對阻尼系數(shù)測量

格式:pdf

大?。?span id="2dqyye4" class="single-tag-height">147KB

頁數(shù): 5頁

評分: 4.5

樓房模型 1~3階固有頻率和相對阻尼系數(shù)測量 一、實驗?zāi)康?1、用穩(wěn)態(tài)激擾法測量樓房模型的 1~3 階固有頻率; 2、用半功率點法測量樓房模型的 1~3 階相對阻尼系數(shù)。 二、實驗裝置和儀器 (一)系統(tǒng)組成 NPU-167 工程結(jié)構(gòu)靜、動態(tài)參數(shù)測量系統(tǒng)主要由 YE15001工程結(jié)構(gòu)靜、動態(tài)參數(shù)綜合 實驗臺, YE6252工程結(jié)構(gòu)靜、動態(tài)參數(shù)測量與控制儀器、激振和傳感器等組成。 1、YE15001工程結(jié)構(gòu)靜、動態(tài)參數(shù)綜合實驗臺 三層樓房模型; 靜態(tài)力施加與靜態(tài)參數(shù)測量裝置的安裝及調(diào)整機構(gòu); 動態(tài)力激擾與動態(tài)參數(shù)測量裝置的安裝及調(diào)整機構(gòu)。 2、YE6252工程結(jié)構(gòu)靜、動態(tài)參數(shù)測量與控制儀器 YE6252Y1功率放大器; YE6252Y2掃頻信號發(fā)生器; YE6252工程結(jié)構(gòu)靜、動態(tài)參數(shù)測量與控制儀器 YE6252Y1 功率放大 器 YE6252Y2 掃頻信號 發(fā)生器 YE6252Y3 力

立即下載
多層波紋鋼板轉(zhuǎn)子阻尼器能量耗散系數(shù)計算方法 多層波紋鋼板轉(zhuǎn)子阻尼器能量耗散系數(shù)計算方法

格式:pdf

大?。?span id="eh9giak" class="single-tag-height">147KB

頁數(shù): 5頁

評分: 4.4

多層波紋鋼板轉(zhuǎn)子阻尼器是利用干摩擦原理實現(xiàn)轉(zhuǎn)子阻尼減振的支撐零件。這種阻尼器能在高低溫等惡劣環(huán)境下工作,同時阻尼特性受轉(zhuǎn)子偏心影響小,可以通過改變阻尼器鋼板的厚度提高阻尼器的能量耗散性能。在有限元法和摩擦學原理的基礎(chǔ)上進行理論分析,根據(jù)多層波紋鋼板轉(zhuǎn)子阻尼器的能量耗散分布,提出多層鋼板阻尼器的能量耗散系數(shù)的計算方法。該方法首先通過有限元分析獲得接觸應(yīng)力,然后采用Mindlin接觸模型推導(dǎo)出兩層干摩擦接觸表面摩擦耗能的計算公式,最后得出轉(zhuǎn)子阻尼器整體的能量耗散系數(shù)。試驗證明了該計算方法是正確可行的,具有較高計算精度。

立即下載

1997年,經(jīng)全國科學技術(shù)名詞審定委員會審定發(fā)布。

《電氣工程名詞》第一版 2100433B

1998年,經(jīng)全國科學技術(shù)名詞審定委員會審定發(fā)布。

阻尼系數(shù)相關(guān)推薦
  • 相關(guān)百科
  • 相關(guān)知識
  • 相關(guān)專欄

最新詞條

安徽省政采項目管理咨詢有限公司 數(shù)字景楓科技發(fā)展(南京)有限公司 懷化市人民政府電子政務(wù)管理辦公室 河北省高速公路京德臨時籌建處 中石化華東石油工程有限公司工程技術(shù)分公司 手持無線POS機 廣東合正采購招標有限公司 上海城建信息科技有限公司 甘肅鑫禾國際招標有限公司 燒結(jié)金屬材料 齒輪計量泵 廣州采陽招標代理有限公司河源分公司 高鋁碳化硅磚 博洛尼智能科技(青島)有限公司 燒結(jié)剛玉磚 深圳市東海國際招標有限公司 搭建香蕉育苗大棚 SF計量單位 福建省中億通招標咨詢有限公司 泛海三江 威海鼠尾草 廣東國咨招標有限公司 Excel 數(shù)據(jù)處理與分析應(yīng)用大全 拆邊機 甘肅中泰博瑞工程項目管理咨詢有限公司 山東創(chuàng)盈項目管理有限公司 當代建筑大師 廣西北纜電纜有限公司 大山檳榔 上海地鐵維護保障有限公司通號分公司 舌花雛菊 甘肅中維國際招標有限公司 華潤燃氣(上海)有限公司 湖北鑫宇陽光工程咨詢有限公司 GB8163標準無縫鋼管 中國石油煉化工程建設(shè)項目部 韶關(guān)市優(yōu)采招標代理有限公司 莎草目 電梯平層準確度 建設(shè)部關(guān)于開展城市規(guī)劃動態(tài)監(jiān)測工作的通知 廣州利好來電氣有限公司 蘇州弘創(chuàng)招投標代理有限公司