施工中擋土墻在外力作用下向后移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)，擠壓填土，使土體向后位移，當(dāng)擋土墻向后達(dá)到一定位移時(shí)（一般為墻高的0.1%~0.5%），墻后土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)，此時(shí)作用在墻背上的土壓力叫被動(dòng)土壓力。

被動(dòng)土壓力造價(jià)信息

市場(chǎng)價(jià) 信息價(jià) 詢(xún)價(jià)
材料名稱(chēng) 規(guī)格/型號(hào) 市場(chǎng)價(jià)
（除稅）		 工程建議價(jià)
（除稅）		 行情 品牌 單位 稅率 供應(yīng)商 報(bào)價(jià)日期
被動(dòng)式超低能耗卡扣連接鋼絲網(wǎng)內(nèi)置保溫板 規(guī)格(mm):240 查看價(jià)格 查看價(jià)格

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低壓力電力電纜 0.6/1KV VV 2×120 查看價(jià)格 查看價(jià)格

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材料名稱(chēng) 規(guī)格/型號(hào) 除稅
信息價(jià)		 含稅
信息價(jià)		 行情 品牌 單位 稅率 地區(qū)/時(shí)間
壓力機(jī) 160t 查看價(jià)格 查看價(jià)格

臺(tái)班 汕頭市2011年1季度信息價(jià)
壓力機(jī) 160t 查看價(jià)格 查看價(jià)格

臺(tái)班 汕頭市2010年2季度信息價(jià)
壓力機(jī) 160t 查看價(jià)格 查看價(jià)格

臺(tái)班 汕頭市2010年1季度信息價(jià)
壓力機(jī) 160t 查看價(jià)格 查看價(jià)格

臺(tái)班 廣州市2010年1季度信息價(jià)
壓力機(jī) 160t 查看價(jià)格 查看價(jià)格

臺(tái)班 廣州市2009年4季度信息價(jià)
壓力機(jī) 160t 查看價(jià)格 查看價(jià)格

臺(tái)班 汕頭市2007年4季度信息價(jià)
壓力機(jī) 160t 查看價(jià)格 查看價(jià)格

臺(tái)班 廣州市2007年3季度信息價(jià)
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臺(tái)班 汕頭市2007年3月信息價(jià)
材料名稱(chēng) 規(guī)格/需求量 報(bào)價(jià)數(shù) 最新報(bào)價(jià)
（元）		 供應(yīng)商 報(bào)價(jià)地區(qū) 最新報(bào)價(jià)時(shí)間
數(shù)據(jù)格式定義工具 系統(tǒng)需可提供用戶(hù)自定義參數(shù)設(shè)置、自定義報(bào)表、自定義數(shù)據(jù)庫(kù)|1套 3 查看價(jià)格 深圳新基點(diǎn)智能股份有限公司 廣東   2018-11-16
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1、無(wú)粘性土的被動(dòng)土壓力

Kp——被動(dòng)土壓力系數(shù)，

，其中
為無(wú)粘性土的內(nèi)摩擦角。

2、粘性土的被動(dòng)土壓力

Kp——被動(dòng)土壓力系數(shù)，

，其中
、c分別為粘性土的內(nèi)摩擦角、粘聚力。

靜止土壓力產(chǎn)生的于擋土墻靜止不動(dòng)時(shí)，填土作用于墻背的土壓力。但主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力的產(chǎn)生原因，是工程界至今尚未能完全解決的問(wèn)題。（被動(dòng)土壓力的典例：拱橋）一般認(rèn)為，極限土壓力的發(fā)生條件與墻體位移、墻體結(jié)構(gòu)形式、地基條件、填土種類(lèi)、填土密實(shí)度等因素有關(guān)。

（詳見(jiàn)DL5077《水工建筑物荷載設(shè)計(jì)規(guī)范》條文說(shuō)明11.1。）

地基施工中，樁基(地基處理)施工后，應(yīng)有一定的休止期，擠土?xí)r砂土、粘性土、飽和軟土分別不少于14d,21d,28d，以保證樁身強(qiáng)度和周邊土體的超孔隙水壓力的消散和被擾動(dòng)土體強(qiáng)度的恢復(fù)。被動(dòng)土壓力在最大到恢復(fù)成穩(wěn)定體系之間的時(shí)間里動(dòng)作時(shí)間越久，動(dòng)作幅度越?。‘?dāng)在"0"動(dòng)作下，理論上認(rèn)為被動(dòng)土系穩(wěn)定。

被動(dòng)土壓力定義常見(jiàn)問(wèn)題

  • 被動(dòng)土壓力如何計(jì)算？

    土壓力分為靜止土壓力,主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力.主動(dòng)土壓力最小,被動(dòng)土壓力最大. 當(dāng)擋土墻靜止不動(dòng),墻后土體處于彈性平衡狀態(tài)時(shí),土對(duì)墻的壓力稱(chēng)為靜止土壓力. 當(dāng)擋土墻受墻后填土作用離開(kāi)土體方向偏移至土體...

  • 如何區(qū)別主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力？

    主動(dòng)土壓力與被動(dòng)土壓力區(qū)別如下:1、主動(dòng)土壓力是土推墻，土體對(duì)墻施加壓力。被動(dòng)土壓力是墻推土，墻對(duì)土體施加壓力。2、主動(dòng)土壓力<被動(dòng)土壓力主動(dòng)土壓力：當(dāng)擋墻遠(yuǎn)離土體運(yùn)動(dòng)時(shí)，土體有下滑的趨勢(shì)。當(dāng)擋...

  • 主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力如何區(qū)別

鑒于水利水電工程中很少遇到擋土建筑物向填土方向位移的情形，且被動(dòng)土壓力一般對(duì)建筑物有利，加之不易準(zhǔn)確計(jì)算，因此，水工建筑物設(shè)計(jì)一般不予考慮，而將它作為安全儲(chǔ)備。

被動(dòng)土壓力定義文獻(xiàn)

土體主動(dòng)、被動(dòng)土壓力概念及計(jì)算公式 土體主動(dòng)、被動(dòng)土壓力概念及計(jì)算公式

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頁(yè)數(shù)： 4頁(yè)

評(píng)分： 4.7

主動(dòng)土壓力 擋土墻向前移離填土， 隨著墻的位移量的逐漸增大， 土體作用于墻上的土壓力逐漸減小， 當(dāng)墻后土體達(dá)到主動(dòng)極限平衡狀態(tài)并出現(xiàn)滑動(dòng)面時(shí)， 這時(shí)作用于墻上的土壓力減至最小， 稱(chēng) 為主動(dòng)土壓力 Pa。 被動(dòng)土壓力 擋土墻在外力作用下移向填土，隨著墻位移量的逐漸增大，土體作用于墻上的土壓力 逐漸增大， 當(dāng)墻后土體達(dá)到被動(dòng)極限平衡狀態(tài)并出現(xiàn)滑動(dòng)面時(shí)， 這時(shí)作用于墻上的土壓力增 至最大，稱(chēng)為被動(dòng)土壓力 Pp。上述三種土壓力的移動(dòng)情況和它們?cè)谙嗤瑮l件下的數(shù)值比較， 可用圖 6-2 來(lái)表示。由圖可知 Pp＞Po＞Pa。 朗肯基本理論 朗肯土壓力理論是英國(guó)學(xué)者朗肯（ Rankin）1857 年根據(jù)均質(zhì)的半無(wú)限土體的應(yīng)力狀態(tài) 和土處于極限平衡狀態(tài)的應(yīng)力條件提出的。在其理論推導(dǎo)中 , 首先作出以下基本假定。 (1) 擋土墻是剛性的墻背垂直； (2) 擋土墻的墻后填土表面水平； (3) 擋土墻的墻背光滑，

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三向應(yīng)力作用下的Rankine被動(dòng)土壓力公式 三向應(yīng)力作用下的Rankine被動(dòng)土壓力公式

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頁(yè)數(shù)： 3頁(yè)

評(píng)分： 3

三向應(yīng)力作用下的Rankine被動(dòng)土壓力公式——基于Mohr-Coulomb理論推導(dǎo)的Rankine被動(dòng)土壓力計(jì)算公式，只考慮大小主應(yīng)力的影響，沒(méi)有考慮中問(wèn)主 應(yīng)力的影響，而三向應(yīng)力作用的雙剪強(qiáng)度理論克服了Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則的不足，使被動(dòng)土壓力公式在三向 應(yīng)力作用下推...

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被動(dòng)土壓力系數(shù)(kp)是計(jì)算被動(dòng)土壓力強(qiáng)度和總土壓力的必備參數(shù)，其數(shù)值的大小和正確性是基坑支護(hù)設(shè)計(jì)的成敗和是否經(jīng)濟(jì)可靠的重要因素。

用朗金理論或庫(kù)侖理論計(jì)算被動(dòng)土壓力公式中的系數(shù)Kp。 它是墻后填土的內(nèi)摩擦角φ、墻背傾角α、地面坡角β以及墻背與填土間的摩擦角δ的函數(shù)。

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用等值內(nèi)摩擦角(φD)等代粘性土的c和φ值,即等值內(nèi)摩擦角法。

式中：hi計(jì)算土層厚度(m)；γ土體重度(KN/m3)。

利用上式求出φD，再利用庫(kù)侖、朗肯被動(dòng)土壓力系數(shù)公式計(jì)算kp，即所謂同時(shí)考慮c、φ值法。

從目前教材、文章、專(zhuān)著和巖土工程實(shí)錄中常用的是朗肯土壓力法和庫(kù)倫土壓力法，很少見(jiàn)到等效內(nèi)摩擦角法計(jì)算kp的方法，應(yīng)該說(shuō)以上三種計(jì)算被動(dòng)土壓力系數(shù)的方法都是針對(duì)粘性土的抗剪強(qiáng)度特征進(jìn)行了全面的探討?？梢?jiàn)正確求算粘性土的被動(dòng)土壓力系數(shù)是人們更多關(guān)注的問(wèn)題，也說(shuō)明求算粘性土被動(dòng)土壓力系數(shù)的難度和重要性。

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由W. J. M. 朗肯于1857年根據(jù)土的極限平衡理論提出的經(jīng)典土壓力理論。該理論假設(shè)，當(dāng)彈性半無(wú)限體由于在水平方向伸長(zhǎng)或壓縮并達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，設(shè)想用一垂直光滑的擋土墻面代替彈性半無(wú)限體一側(cè)的土體而不改變?cè)瓉?lái)的應(yīng)力狀態(tài)， 根據(jù)土的極限平衡理論，得出無(wú)粘性土的主動(dòng)和被動(dòng)土壓力強(qiáng)度分別為：

σa=γzKa

σp=γzKp

主動(dòng)和被動(dòng)土壓力分別為：

Ea=1/2γH2Ka

Ep=1/2γH2Kp

上列各式中Ka=tg(45°-φ/2)為主動(dòng)土壓力系數(shù)；Kp為被動(dòng)土壓力系數(shù)，Kp=tg(45° φ/2)，φ為土的內(nèi)摩擦角。γ為土的重度；z為計(jì)算點(diǎn)離地面的深度；H為擋土墻的高度。

朗肯土壓力理論的適用條件為： ① 擋土墻墻背垂直；②墻后填土表面水平；③擋土墻墻背光滑，沒(méi)有摩擦，因而無(wú)剪力，即墻背為主應(yīng)力。

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