中文名 | 地震作用下無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的滑動耗能效應(yīng) | 項(xiàng)目類別 | 面上項(xiàng)目 |
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項(xiàng)目負(fù)責(zé)人 | 蘇小卒 | 依托單位 | 同濟(jì)大學(xué) |
預(yù)研中首次提出地震作用下無粘結(jié)力筋滑動耗能效應(yīng)的概念。本項(xiàng)目的研究結(jié)果如下;對成品直線和曲線形無粘結(jié)力筋的滑動粘滯系數(shù)進(jìn)行了測定;在一定范圍內(nèi)該系數(shù)隨側(cè)壓務(wù)的增加而增大。對配有直線力筋的框架以及配有曲線力筋的框架分別進(jìn)行了線性和開裂后非線性階段的自由衰減振動實(shí)驗(yàn),結(jié)果表明在正常配筋情況下力筋的滑動耗能是重要的耗能機(jī)理。配有曲線筋時,力筋滑動耗能阻尼隨振幅的增大而增大。對地震和拆除時可能發(fā)生的力筋破壞,提出了端部切斷后力筋運(yùn)動的計(jì)算方法。對直線筋、曲線筋、線性、非線性情況下框架力筋滑動能耗均提出了計(jì)算模式,結(jié)果與實(shí)驗(yàn)符合較好。此耗能不依賴結(jié)構(gòu)損傷,可在設(shè)計(jì)中充分利用來提高預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的抗震能力。
批準(zhǔn)號 |
59678036 |
項(xiàng)目名稱 |
地震作用下無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的滑動耗能效應(yīng) |
項(xiàng)目類別 |
面上項(xiàng)目 |
申請代碼 |
E0804 |
項(xiàng)目負(fù)責(zé)人 |
蘇小卒 |
負(fù)責(zé)人職稱 |
教授 |
依托單位 |
同濟(jì)大學(xué) |
研究期限 |
1997-01-01 至 1999-12-31 |
支持經(jīng)費(fèi) |
6(萬元) |
無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋是采用專用防腐潤滑油脂和塑料涂包的單根預(yù)應(yīng)力鋼絞線,其與被施加預(yù)應(yīng)力的混凝土之間可保持相對滑動。無粘結(jié)項(xiàng)應(yīng)力混凝土樓蓋結(jié)構(gòu)具有良好的結(jié)構(gòu)性能和優(yōu)點(diǎn):1)提高建筑物的使用功能;2)降低樓板...
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無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋工 1.1 本工藝標(biāo)準(zhǔn)適用于北京地區(qū) 8 度抗震設(shè)防的后張無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力 混凝土結(jié)構(gòu)。 2.1 材料及主要機(jī)具 2.1.1 制作無粘結(jié)筋用的鋼絲和鋼絞線應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn) 《預(yù)應(yīng)力 混凝土鋼絲 》(GB5223 一 85)、《預(yù)應(yīng)力混凝土鋼絞線》(GB5224?5)的規(guī)定。 2.1.2 無粘結(jié)筋的涂料層采用 "專用建筑油脂 ",其性能、產(chǎn)品質(zhì) 量指標(biāo)應(yīng)符 合湖南省標(biāo)準(zhǔn)局 1983年 6月 6日發(fā)布,1983年 7月 1日試行 "無粘結(jié) 預(yù)應(yīng)力筋用潤滑防 銹脂技術(shù)條件 "的要求。 2.1.3 無粘結(jié)筋包裹層材料采用低密度高壓聚乙烯(溫度在 190℃時,融熔指 數(shù)為 1.5~5范圍內(nèi))。 2.1.4 已制作完畢的無粘結(jié)筋成品的質(zhì)量要求應(yīng)符合北京地區(qū) 標(biāo)準(zhǔn)《無粘結(jié) 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)體系( BUPC)設(shè)計(jì)與施工規(guī)作(試行)》 (DBJ01-7-90)第二部 分第二章第 2.2.5條的要求
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工程名稱 交底部位 工程編號 日期 交底內(nèi)容: 無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋工 1 范圍 本工藝標(biāo)準(zhǔn)適用于北京地區(qū) 8度抗震設(shè)防的后張無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。 2 施工準(zhǔn)備 2.1 材料及主要機(jī)具 2.1.1 制作無粘結(jié)筋用的鋼絲和鋼絞線應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土鋼絲》 (GB5223 一 85)、《預(yù)應(yīng)力混凝土鋼絞線》 (GB5224—85)的規(guī)定。 2.1.2 無粘結(jié)筋的涂料層采用“專用建筑油脂” ,其性能、產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)應(yīng)符合湖南省標(biāo)準(zhǔn) 局 1983 年 6 月 6 日發(fā)布, 1983 年 7 月 1 日試行“無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋用潤滑防銹脂技術(shù)條件”的要 求。 2.1.3 無粘結(jié)筋包裹層材料采用低密度高壓聚乙烯 (溫度在 190℃時,融熔指數(shù)為 1.5~5范 圍內(nèi))。 2.1.4 已制作完畢的無粘結(jié)筋成品的質(zhì)量要求應(yīng)符合北京地區(qū)標(biāo)準(zhǔn) 《無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié) 構(gòu)體系( BUPC)設(shè)計(jì)與施
以高層建筑群為研究對象,提出群樓體系的概念進(jìn)行地震作用下多個建筑與土體耦合場的動力相互作用問題的研究。首先,采用解析和數(shù)值計(jì)算方法,研究群樓體系的耦合阻抗函數(shù),進(jìn)而研究多個建筑與土體相互作用對結(jié)構(gòu)動力特性影響的變化機(jī)理,并建立耦合場下結(jié)構(gòu)動力特性變化的計(jì)算模型;其次,根據(jù)群樓體系內(nèi)結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的相互作用現(xiàn)象,提出群樓效應(yīng)的概念,并定義群樓相互作用系數(shù)指標(biāo)用以定量分析群樓效應(yīng),隨后對建筑分布分別采用周期模型和隨機(jī)模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析,將群樓體系中與建筑特征有關(guān)的量看作隨機(jī)變量,從而建立群樓相互作用系數(shù)的統(tǒng)計(jì)計(jì)算模型;第三,進(jìn)行理論分析和振動臺試驗(yàn)的對比研究,驗(yàn)證計(jì)算模型的合理性;最后,根據(jù)理論分析、數(shù)值計(jì)算和實(shí)驗(yàn)研究的結(jié)果,以現(xiàn)有單體建筑下土-結(jié)構(gòu)動力相互作用簡化計(jì)算模型為基礎(chǔ),提出一個反映群樓效應(yīng)影響的簡化計(jì)算模型,用于群樓體系的抗震分析和設(shè)計(jì)。
在地震作用下結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的內(nèi)力(剪力、彎矩、軸向力、扭矩等)或變形(線位移、角位移)等的現(xiàn)象。
目前,我國西南地震帶附近已建或在建了一批200-300m級高堆石壩,因此深入認(rèn)識地震作用下的堆石體錨固效應(yīng)細(xì)觀機(jī)制并確保大壩在極端條件下的安全穩(wěn)定有重要的現(xiàn)實(shí)意義。本項(xiàng)目以地震動作用下堆石體的細(xì)觀響應(yīng)為研究主線,考慮了動力作用對堆石體顆粒破碎的影響,建立了堆石顆粒動力損傷本構(gòu)模型。顆粒破碎對顆粒集合體的力學(xué)響應(yīng)有著顯著的影響,本項(xiàng)目一方面研究了考慮真實(shí)形狀的單顆粒破碎的力學(xué)行為,并發(fā)現(xiàn)了顆粒形狀對于破碎強(qiáng)度的韋伯分布影響的一般規(guī)律;另一方面,進(jìn)一步對不同破碎模式帶來的宏細(xì)觀影響進(jìn)行探究,模擬了不同破碎模式下,單軸壓縮實(shí)驗(yàn)中顆粒集合體破碎演化過程及結(jié)果,重點(diǎn)探究了靜水壓力狀態(tài)對破碎演化帶來的影響,并對破碎發(fā)生的空間關(guān)系進(jìn)行了分析。同時,本項(xiàng)目研究了堆石顆粒表面細(xì)觀特征對動力響應(yīng)的影響,建立了三維隨機(jī)多面體顆粒動力接觸模型和錨桿與堆石體相互作用動力接觸模型,提出了考慮堆石體動力錨固效應(yīng)的三維隨機(jī)散粒體模擬方法。通過物理試驗(yàn)和數(shù)值分析,在宏、細(xì)觀多層次上揭示動力作用下堆石體的力學(xué)響應(yīng)及錨固效應(yīng)作用機(jī)理;改進(jìn)了現(xiàn)有的堆石體宏觀動力本構(gòu)模型,并探討其合理性和適用性,并提出了加錨堆石體宏觀力學(xué)參數(shù)的確定方法。本項(xiàng)目的研究成果將有助于推動堆石體宏細(xì)觀動力學(xué)發(fā)展,可為我國西部高烈度地震區(qū)的200m~300m級高堆石壩建設(shè)提供重要的理論依據(jù)和技術(shù)支持,并推動相關(guān)領(lǐng)域設(shè)計(jì)和研究工作的發(fā)展,提高我國高堆石壩的設(shè)計(jì)和研究水平。 2100433B