根據(jù)E.R.韋貝爾的研究,氣管系的結(jié)構(gòu)如下:每一根支氣管分叉為兩根子支氣管,而每一根子支氣管又作為下一級(jí)的主管,再分叉為兩根子管。韋貝爾根據(jù)測(cè)得的數(shù)據(jù),做出一個(gè)對(duì)稱的簡(jiǎn)化模型:級(jí)的編號(hào)是以氣管為0級(jí),主支氣管為第1級(jí),依次類推。 從0級(jí)至第16級(jí)的氣管,統(tǒng)稱為呼吸道,因而第16級(jí)的支氣管稱為終末細(xì)支氣管。從終末細(xì)支氣管起,氣管壁上出現(xiàn)肺泡,這個(gè)區(qū)域稱為呼吸區(qū)。血液與氣體的交換只在這個(gè)區(qū)域中進(jìn)行,而呼吸道則純粹起過道的作用,因而它又被稱為死腔。支氣管總截面積隨級(jí)號(hào)的增大而迅速遞增,相應(yīng)的流速也就很快遞減(見表1)。

表1 氣道的韋貝爾模型數(shù)據(jù)和流動(dòng)參量

級(jí)數(shù)

直經(jīng)

d(cm)

總截面積 (cm2)

流量0.5 l/s

流量2 l/s

流速(cm/s)

雷諾數(shù)Re

流速(cm/s)

雷諾數(shù)Re

0(氣管)

1.8

2.6

197

2325

790

9300

1(主支氣管

1.22

2.3

215

1719

859

6876

2

0.83

2.2

235

1281

941

5124

3

0.56

2.0

250

921

1002

3684

4

0.45

2.6

202

594

809

2376

5

0.35

3.1

161

369

643

1476

10

0.13

14

38

32

151

127

15

0.066

1.12×102

4.4

1.9

17.8

7.6

20

0.045

1.7×103

0.3

0.09

1.2

0.37

從口、鼻到肺泡的總壓強(qiáng)差只有幾個(gè)毫米水柱,因此每一段支氣管的壓強(qiáng)差就更小。要直接測(cè)定這種壓降是困難的。事實(shí)上測(cè)量氣流的速度比測(cè)量壓降要容易些。對(duì)于理想流體的管流,壓強(qiáng)和速度的關(guān)系可用伯努利方程表示:

式中p為壓強(qiáng);v為流速;ρ為流體密度,下標(biāo)1、2分別表示上述各量在管中兩個(gè)不同位置的值。對(duì)于粘性流體,上式各項(xiàng)應(yīng)作相應(yīng)修正。此外,還應(yīng)加上一耗散函數(shù)項(xiàng)。T.J.佩德利等人據(jù)此提出一個(gè)壓降與速度的關(guān)系來間接討論壓降。對(duì)于泊肅葉流(見管流),其耗散函數(shù)為,式中L為管長(zhǎng);μ為動(dòng)力粘性系數(shù); 為平均流速;Q為流量;S為管截面。當(dāng)考慮入口、管叉和管彎等效應(yīng)時(shí),可引入修正系數(shù)z,即令:,并將z表示為的形式,式中γ為一系數(shù);Re為雷諾數(shù);d為管徑。根據(jù)在動(dòng)物的呼吸道仿制模型上和在簡(jiǎn)化模型上所進(jìn)行的實(shí)驗(yàn),對(duì)Re在100~700間的層流,γ的平均值為0.33。若由上式求得的z值小于1,則不能用,而應(yīng)令z=1。這是因?yàn)樵谒蓄愋偷墓芰髦?泊肅葉流的能量耗散率最小。

口和氣管間的結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜,M.J.耶格爾和H.馬西斯根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果將口至氣管間的壓降表示為:△p=cQa,式中Δp為壓降;a和c為常數(shù)值(見表2)。除了濃度非常高的混合氣體外,指數(shù)a接近于1.5。

表2 耶格爾和馬西斯實(shí)驗(yàn)中一些參量的最佳擬合值

氣體

ρ

(g·cm)

μ

(g·cm·s)

v

(cm·s)

a

c

He

0.45×10

2.05×10

0.46

1.42

0.35

O2

1.1×10

2.07×10

0.18

1.55

0.74

Ne

0.88×10

2.92×10

0.33

1.36

0.82

SF※

4.2×10

1.7×10

0.04

1.92

1.77

在呼吸道的終端(即第16級(jí))以下,細(xì)支氣管逐漸過渡成呼吸細(xì)支氣管、肺泡管和肺泡。它們的直徑都小于0.05厘米。即使在換氣頻率很高時(shí),Re也總小于1,因此流體在慣性可以忽略不計(jì),氣體的運(yùn)動(dòng)特征是擴(kuò)散,而且還與微血管床中的血液進(jìn)行氣體交換。因?yàn)樾驴諝獾奈牒完惙螝獾暮舫龆纪ㄟ^同一呼吸道,又因?yàn)榉沃械年悮獠豢赡苋颗趴?,故新空氣不可能直達(dá)肺泡。實(shí)際上,在新陳氣體交界處氣體的運(yùn)動(dòng)頗象長(zhǎng)江口的潮水運(yùn)動(dòng),它們通過擴(kuò)散和湍流混合起來。當(dāng)這種氧和二氧化碳的濃度逐漸變化的混合氣體進(jìn)入愈來愈小的氣管時(shí),氣體就逐漸以純分子擴(kuò)散的方式運(yùn)動(dòng)。

呼吸系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)造價(jià)信息

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呼吸器官中,供應(yīng)血液的是肺循環(huán)系統(tǒng)。肺循環(huán)是指血液由右心室泵入肺動(dòng)脈系,經(jīng)微動(dòng)脈流入毛細(xì)血管床,然后匯入小靜脈,經(jīng)肺靜脈流入左心房的整個(gè)過程。肺循環(huán)的特點(diǎn)之一是,它是一個(gè)低壓系統(tǒng),肺動(dòng)脈的收縮壓平均為22毫米汞柱,舒張壓平均為4~5毫米汞柱。另一特點(diǎn)是,肺循環(huán)的血流量很大,人體內(nèi)幾乎整個(gè)血量(大約5000毫升)在一分鐘內(nèi)要全部流過肺循環(huán)系統(tǒng)一次。在如此低壓差作用下能保持如此大的流量,說明肺循環(huán)系統(tǒng)是一個(gè)阻力很小的系統(tǒng)。

與肺泡氣體交換的區(qū)域則是微動(dòng)脈和微靜脈之間的毛細(xì)血管床。它與其他一些組織組成肺泡隔膜,隔膜的兩面均暴露在肺泡氣中。當(dāng)空氣進(jìn)入肺泡,血液流經(jīng)微血管床時(shí),由于呼吸膜兩側(cè)的氧存在著較大的分壓差,氣體和血液就進(jìn)行氣體交換。它們必須經(jīng)過肺泡膜、間隙液、毛細(xì)血管壁、血漿、紅細(xì)胞膜、胞漿,并且與血紅蛋白進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)。在紅細(xì)胞進(jìn)入微血管床時(shí),氧分壓在正常情況下大致為40毫米汞柱,而肺泡中的氧分壓大致為100毫米汞柱,其間有厚度為0.5微米的呼吸膜隔開,因此立即開始擴(kuò)散和化學(xué)反應(yīng)。這個(gè)動(dòng)力過程在紅細(xì)胞中的氧分壓接近于肺泡中的氧分壓以前一直在進(jìn)行,正常情況約歷時(shí)1/4秒,此后氧的傳輸就幾乎完全停止。在異常情況下,例如由于肺泡壁的增厚,使擴(kuò)散受阻;或是大氣中氧分壓大大降低,從而降低了擴(kuò)散能力。這樣血液流到微血管的終端就有可能沒有接近肺泡中的分壓值。至于二氧化碳,它在微血管始端的分壓為45毫米汞柱,在肺泡內(nèi)為40毫米汞柱,它的擴(kuò)散能力比氧約大20倍,它從血液中擴(kuò)散到肺泡中并不困難;如果遇到隔膜增厚的那類病態(tài),擴(kuò)散當(dāng)然就不那么容易了。

馮元楨著:《生物力學(xué)》,科學(xué)出版社,北京,1983。

呼吸系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)流動(dòng)和擴(kuò)散常見問題

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呼吸系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)流動(dòng)和擴(kuò)散文獻(xiàn)

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評(píng)分: 4.5

本文用基于嵌入原子勢(shì)函數(shù)的經(jīng)典分子動(dòng)力學(xué)模擬了溫度和壓力對(duì)熱軋擴(kuò)散復(fù)合過程中界面原子擴(kuò)散的影響,從原子尺度對(duì)界面原子的擴(kuò)散行為進(jìn)行了分析計(jì)算,分別用Arrhenius關(guān)系和愛因斯坦擴(kuò)散定律計(jì)算得到溫度在800 K時(shí)銅原子和鋁原子的計(jì)算值分別是1.85×10-11m2/s、4.83×10-9m2/s,擴(kuò)散激活能分別為QA l=0.33 eV,QCu=0.53 eV。計(jì)算結(jié)果還表明界面處主要是銅原子向鋁原子層擴(kuò)散。計(jì)算模擬所得的結(jié)果與已有的理論結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果符合良好。

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巖石滲流系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)響應(yīng)及分析 巖石滲流系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)響應(yīng)及分析

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評(píng)分: 3

巖石滲流系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)響應(yīng)及分析——煤礦突水和瓦斯突出是滲流系統(tǒng)失穩(wěn)的表現(xiàn),是由系統(tǒng)的非線性機(jī)制決定的復(fù)雜動(dòng)力學(xué)行為。通過變換一個(gè)簡(jiǎn)單的線性變換,可將巖石孔隙非Darcy滲流動(dòng)力系統(tǒng)轉(zhuǎn)化成一個(gè)不舍控制參量的非線性微分動(dòng)力系統(tǒng)。本文分別用分離變量法、行...

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剛體動(dòng)力學(xué)中的逆問題,變質(zhì)量動(dòng)力學(xué)中的逆問題,非完整動(dòng)力學(xué)中的逆問題,Birkhoff系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)逆問題,廣義Birkhoff系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)逆問題以及其他動(dòng)力學(xué)逆問題等。

本書可供力學(xué)、數(shù)學(xué)、物理學(xué)工作者和相關(guān)工程技術(shù)人員參考。

本書為《研究生力學(xué)叢書》之一,將計(jì)算結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)、計(jì)算沖擊動(dòng)力學(xué)和計(jì)算多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)內(nèi)容有機(jī)整合,系統(tǒng)講授工程結(jié)構(gòu)和機(jī)械系統(tǒng)在各類瞬態(tài)載荷作用下動(dòng)力學(xué)行為的數(shù)值分析方法和程序?qū)崿F(xiàn)技術(shù)。內(nèi)容包括線彈性動(dòng)力學(xué)變分原理、大型系統(tǒng)特征值問題、運(yùn)動(dòng)方程的解法、沖擊動(dòng)力學(xué)問題的有限元模擬、計(jì)算多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)等。

有以下四個(gè)方面:

水動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)① 液體密度

比氣體大得多,如水的密度約為空氣的800倍。在同樣的速度下,水流的動(dòng)壓力和驅(qū)動(dòng)水流所需的功率也都遠(yuǎn)大于氣流。這就要求測(cè)量水流場(chǎng)的儀器的支桿和傳感器的某些零件有較大的強(qiáng)度和剛度。用實(shí)驗(yàn)方法測(cè)量水的附連質(zhì)量是水動(dòng)力學(xué)的一個(gè)重要內(nèi)容。

水動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)② 液體常有和氣體交界的自由面

水體因?yàn)榇嬖谧杂擅娑霈F(xiàn)一些復(fù)雜現(xiàn)象:如風(fēng)吹過水面和艦船水面擾動(dòng);海流和潮汐運(yùn)動(dòng);高速水流引起的水氣二相流;容(包括氣墊船等)在水面航行所引起的波動(dòng);魚雷和導(dǎo)彈入水、出水所引起的器和明渠中的無(wú)壓流等。在這些情況下,重力起重要作用,有時(shí)表面張力也不能忽略,又因存在粘性力,就要求在模型實(shí)驗(yàn)中有兩個(gè)或兩個(gè)以上的無(wú)量綱參數(shù)同原型的相等,從而帶來不少困難。為此,常先滿足弗勞德數(shù)相等的條件,再修正其他因素的影響。

水動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)③ 液體會(huì)蒸發(fā)

當(dāng)液體溫度升高、壓力降低時(shí),蒸發(fā)速率增大,甚至出現(xiàn)劇烈相變現(xiàn)象。液體流場(chǎng)內(nèi)某一區(qū)域壓力降低到該液體飽和蒸氣壓力(飽和蒸氣壓力同液體的種類和溫度有關(guān),如15℃時(shí)水的飽和蒸氣壓力為0.0169大氣壓)以下,就會(huì)出現(xiàn)空化現(xiàn)象??栈F(xiàn)象出現(xiàn)以后,流場(chǎng)不再是連續(xù)相,一部分為空泡所占據(jù),這就是有空泡的流動(dòng)(見空泡流理論)。在工程上,水流(如過水壩和其他水工結(jié)構(gòu)中的水流)或物體(如水翼、船的螺旋槳和舵、水下導(dǎo)彈和魚雷等)運(yùn)動(dòng)速度提高,就會(huì)出現(xiàn)空化現(xiàn)象和空泡流動(dòng)。空化起始與空泡流動(dòng)的實(shí)驗(yàn)是水動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)的重要內(nèi)容。空泡實(shí)驗(yàn)的常用設(shè)備有各種類本身的起始空化數(shù)越小越好,以便進(jìn)行起始空化數(shù)小的模型實(shí)驗(yàn)。降低空化數(shù)的常用方法是降低水流壓力。因此,水洞型的水洞和變壓空化拖曳水池。任何空化實(shí)驗(yàn)設(shè)備都必須能改變空化數(shù)的值,的循環(huán)水管必須是氣密的,可抽真空,也可加壓進(jìn)行深潛物體實(shí)驗(yàn)。

水動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)④不能同時(shí)作到弗勞德數(shù)相似和雷諾數(shù)相似。

若模型實(shí)驗(yàn)中的g值與原型的相同,即

,當(dāng)模型縮小為原型的
時(shí)(
,下標(biāo)m表示模型量,p表示原型量,下同),模型速度必須降低為原型速度的
,才能保持弗勞德數(shù)Fr不變。若模型實(shí)驗(yàn)中所用的流體與原型的相同,則當(dāng)模型縮小為原型的1/kl時(shí),模型速度必須加大為原型的kl倍,才能保持雷諾數(shù)Re不變。由此可見,不改變流體種類和(或)重力場(chǎng)就不可能做到雷諾數(shù)和弗勞德數(shù)同時(shí)相等。

很多水動(dòng)力學(xué)模型實(shí)驗(yàn)不能做到雷諾數(shù)相似的另一個(gè)原因是模擬對(duì)象有尺寸大于模型的特點(diǎn)。例如,原型船/秒,模型長(zhǎng)度取為原型的,模型實(shí)驗(yàn)介質(zhì)用與原型相同的水。為了做到雷諾數(shù)相似,模型速度就必須為240節(jié),即

m/s。為了消除在這樣的速度下將出現(xiàn)的空化現(xiàn)象(因原型中無(wú)空化現(xiàn)象),必須把實(shí)驗(yàn)空間的壓力增加到幾十個(gè)大氣壓,這是難以做到的。對(duì)于高速船,這種情況就更嚴(yán)重。

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