中文名 | 機(jī)械破壞負(fù)荷 | 外文名 | mechanical failure load |
---|---|---|---|
所屬學(xué)科 | 電氣工程 | 公布時(shí)間 | 1998年 |
《電氣工程名詞》第一版。 2100433B
1998年,經(jīng)全國(guó)科學(xué)技術(shù)名詞審定委員會(huì)審定發(fā)布。
為什么冷間設(shè)備負(fù)荷比制冷機(jī)械負(fù)荷計(jì)算的大
設(shè)備的導(dǎo)線及繞組 會(huì)隨著溫度系數(shù)的增大 對(duì)電流的阻力增大 所以 相同負(fù)荷的冷間比熱間 機(jī)械的工作效率要高一些。冷間冷卻設(shè)備負(fù)荷應(yīng)按下式計(jì)算:[gongshi]`Φ_S = Φ_1+PΦ_2+Φ_3+Φ...
冷庫(kù)制冷量等于冷庫(kù)冷間機(jī)械負(fù)荷嗎?
冷庫(kù)制冷量應(yīng)大于冷庫(kù)冷間機(jī)械負(fù)荷與冷間冷卻設(shè)備負(fù)荷之和.
破壞荷載F=受壓面的面積*抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)試塊為15x15x15CM立方時(shí),抗壓強(qiáng)度等于破壞載荷除以試件面積, 單位為 MPa。采用非標(biāo)準(zhǔn)試塊時(shí)要乘以換算系數(shù),分別是:邊長(zhǎng)10cm 的立方體試件為0. 9...
格式:pdf
大?。?span id="2rpka3j" class="single-tag-height">1.5MB
頁(yè)數(shù): 6頁(yè)
評(píng)分: 4.3
采用有限元方法對(duì)某柴油機(jī)活塞的溫度進(jìn)行分析,得到活塞的溫度分布規(guī)律,并將活塞溫度分布結(jié)果代入到多體動(dòng)力學(xué)分析模型中來(lái)分析活塞的側(cè)推力,在此基礎(chǔ)上,分析側(cè)推力對(duì)活塞的應(yīng)力分布產(chǎn)生的影響,計(jì)算活塞在熱負(fù)荷、機(jī)械負(fù)荷和熱機(jī)負(fù)荷耦合作用下活塞的應(yīng)力和變形.結(jié)果表明,側(cè)推力會(huì)導(dǎo)致活塞裙部、環(huán)槽和活塞銷座根部應(yīng)力增加,在活塞熱機(jī)耦合分析中,活塞變形主要是熱變形.為降低側(cè)推力對(duì)活塞應(yīng)力的影響以及深入了解活塞應(yīng)力和變形受各種負(fù)荷影響情況提供了理論基礎(chǔ).
格式:pdf
大小:1.5MB
頁(yè)數(shù): 4頁(yè)
評(píng)分: 4.5
采用三維有限元分析法對(duì)376汽油機(jī)活塞進(jìn)行了熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷分析,計(jì)算了活塞的溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng),深入了解活塞的熱負(fù)荷狀態(tài)及熱應(yīng)力、機(jī)械應(yīng)力分布情況,找出了危險(xiǎn)應(yīng)力部位,為活塞的結(jié)構(gòu)改進(jìn)和優(yōu)化提供了理論依據(jù)。
柴油機(jī)的缸內(nèi)爆發(fā)壓力一直在不斷提高,造成活塞組缸套摩擦副的機(jī)械負(fù)荷和熱負(fù)荷大幅度增加。受缸蓋螺栓預(yù)緊載荷、活塞做周期性的高速往復(fù)運(yùn)動(dòng)、柴油機(jī)缸體的剛度不均勻以及冷卻不均勻產(chǎn)生的影響缸套容易產(chǎn)生變形。
對(duì)于缸套而言,其在正常工作工況下,受到預(yù)緊力、爆發(fā)壓力、往復(fù)慣性力以及活塞側(cè)擊力等機(jī)械載荷的影響。在進(jìn)行機(jī)械負(fù)荷分析時(shí),需要更為完善地考慮缸套在靜態(tài)和動(dòng)態(tài)條件下,機(jī)械負(fù)荷對(duì)氣缸套應(yīng)力及應(yīng)變的影響。
影響缸套變形的主要機(jī)械載荷因素分別為缸蓋螺栓預(yù)緊力、缸內(nèi)爆發(fā)壓力及主軸承座載荷;影響缸套應(yīng)力變化的主要機(jī)械載荷因素是缸蓋螺栓預(yù)緊力。
柴油機(jī)在冷機(jī)工況下,可能會(huì)影響氣缸套變形的機(jī)械載荷包括缸蓋螺栓預(yù)緊力、主軸承螺栓預(yù)緊力及主軸承座軸瓦過(guò)盈裝配等因素的影響。在正常工作工況下,柴油機(jī)氣缸內(nèi)爆發(fā)壓力對(duì)缸套的作用力主要表現(xiàn)四個(gè)方面:
(1)氣體直接作用在缸套上。
(2)氣體作用在缸蓋上,通過(guò)缸蓋螺栓傳遞到機(jī)體從而影響缸套的應(yīng)力及變形。
(3)氣體作用在活塞組連桿組曲軸,通過(guò)主軸承螺栓影響機(jī)體主軸承座及隔板的應(yīng)力及變形,使得缸套受到影響。
(4)活塞對(duì)缸套產(chǎn)生的側(cè)擊力。
活塞承受高速往復(fù)運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的慣性力、側(cè)向壓力、摩擦力等多重負(fù)荷的交替作用,必然會(huì)導(dǎo)致活塞在工作中的熱損傷和機(jī)械損傷。嚴(yán)重時(shí)可能會(huì)導(dǎo)致活塞頂部、銷座處出現(xiàn)裂紋、活塞環(huán)膠結(jié)甚至“拉缸”等各種問(wèn)題。
活塞的機(jī)械負(fù)荷損傷主要集中在活塞的銷孔、環(huán)岸等部位。隨著發(fā)動(dòng)機(jī)強(qiáng)化水平的不斷提高,一些高強(qiáng)度的柴油機(jī)最大爆發(fā)壓力已達(dá)到 18MPa,歐V排放的發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)最高爆發(fā)壓力已達(dá)到或超過(guò)22MPa。這樣活塞的銷孔、環(huán)岸及燃燒室等部位在活塞工作時(shí)將長(zhǎng)期承受著高頻周期作用的爆發(fā)壓力,高壓力同時(shí)又伴隨著高溫度,而在高溫作用下活塞的潤(rùn)滑狀況變差,嚴(yán)重時(shí)潤(rùn)滑油會(huì)膠結(jié)失效,使得活塞摩擦磨損嚴(yán)重。
內(nèi)燃機(jī)活塞在高溫、高壓、磨損嚴(yán)重的工作狀況下發(fā)生機(jī)械負(fù)荷失效原因相當(dāng)復(fù)雜,影響到活塞裂紋產(chǎn)生的因素也很多,包括鋁合金高溫下的強(qiáng)度、活塞的幾何結(jié)構(gòu)、活塞表面的粗糙度及其受到的機(jī)械載荷的性質(zhì)等有關(guān)。在這些龐雜的影響因素中,涉及到金屬材料學(xué)、熱處理、物理化學(xué)和力學(xué)等許多研究領(lǐng)域,因此盡管人們對(duì)活塞工作的可靠性問(wèn)題進(jìn)行了大量研究工作,但尚有許多理論和實(shí)際問(wèn)題未能得到圓滿解決。
巖體破壞 failure of rock mass
巖塊壓碎、巖體結(jié)構(gòu)改組和結(jié)構(gòu)喪失聯(lián)結(jié)的現(xiàn)象。巖體破壞時(shí)力學(xué)作用方式和過(guò)程稱巖體破壞機(jī)理,它是研究巖體破壞的核心問(wèn)題(見(jiàn)巖石和巖體)。
巖體破壞與巖體結(jié)構(gòu)及環(huán)境應(yīng)力(見(jiàn)巖體中應(yīng)力)狀態(tài)密切相關(guān)。完整結(jié)構(gòu)巖體在低的環(huán)境應(yīng)力(地應(yīng)力)條件下呈脆性的張破裂,在高的環(huán)境應(yīng)力條件下呈柔性的剪破壞或塑性流動(dòng)變形。
塊裂結(jié)構(gòu)巖體的破壞主要是巖塊沿軟弱結(jié)構(gòu)面滑動(dòng)。其破壞機(jī)理和破壞判據(jù)正在研究中。板裂結(jié)構(gòu)巖體的破壞以板的潰屈破壞為主。碎裂結(jié)構(gòu)巖體破壞比較復(fù)雜,是晚近才認(rèn)識(shí)到的破壞現(xiàn)象,在低的環(huán)境應(yīng)力條件下,極大程度上受結(jié)構(gòu)面發(fā)育狀況控制;在高的環(huán)境應(yīng)力條件下結(jié)構(gòu)面作用消失,其破壞機(jī)理類似完整結(jié)構(gòu)巖體,主要受巖石性質(zhì)制約。