中文名 | 纜索局部振動(dòng)對(duì)千米級(jí)跨徑斜拉橋顫振特性的影響 | 項(xiàng)目類別 | 面上項(xiàng)目 |
---|---|---|---|
項(xiàng)目負(fù)責(zé)人 | 楊德燦 | 依托單位 | 武漢理工大學(xué) |
纜索的局部振動(dòng)對(duì)斜拉橋顫振特性的影響程度和影響機(jī)理,是大跨徑斜拉橋顫振考察不可回避的問題。處于風(fēng)場中的纜索,作為張力弦局部振動(dòng)的理論計(jì)算和風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)?zāi)M一直是橋梁風(fēng)工程難以解決的問題。本項(xiàng)目引入了纜索的多鏈桿模型,計(jì)入幾何剛度,建立可反映纜索局部振動(dòng)的纜索模型。采用線性阻尼模擬結(jié)構(gòu)主要振型的阻尼,針對(duì)不同建筑材料的橋梁實(shí)現(xiàn)全橋結(jié)構(gòu)阻尼的有限元模擬。利用全橋三維顫振分析的通用有限元程序方法,考察主跨600m級(jí)跨徑斜拉橋、主跨1000m級(jí)跨徑斜拉橋、主跨2x600m級(jí)三塔斜拉橋的動(dòng)力特性和顫振特性,以及纜索局部振動(dòng)對(duì)動(dòng)力特性和顫振特性的影響。 對(duì)于主跨600m級(jí)跨徑的斜拉橋,纜索局部振動(dòng)對(duì)全橋動(dòng)力特性有明顯影響,大量纜索局部振動(dòng)模態(tài)出現(xiàn)在全橋主要模態(tài)中,一階和二階纜索正弦半波以索面同相位振動(dòng)出現(xiàn)在全橋整體模態(tài)中。纜索局部振動(dòng)對(duì)動(dòng)力特性的固有頻率有一定幅度的影響。對(duì)于不同的主要模態(tài),幅度達(dá)1-10%。顫振臨界風(fēng)速對(duì)固有頻率的敏感性體現(xiàn)在小幅的固有頻率的改變將導(dǎo)致較大的顫振臨界風(fēng)速的變化。全橋的三維顫振分析揭示了纜索局部振動(dòng)對(duì)600m級(jí)跨徑橋梁的顫振特性有顯著的影響。計(jì)入纜索局部振動(dòng)可使主跨600m級(jí)跨徑斜拉橋顫振臨界風(fēng)速提高超過20%。顫振形態(tài)中纜索主要出現(xiàn)的是一階正弦半波的局部振動(dòng)。影響機(jī)理表現(xiàn)為纜索局部振動(dòng)通過改變?nèi)珮蛘w振動(dòng)的頻率和局部振動(dòng)振型參與的氣動(dòng)彈性作用對(duì)橋梁整體顫振臨界狀態(tài)產(chǎn)生影響。 通過對(duì)主跨1000m級(jí)跨徑雙塔斜拉橋的計(jì)算,發(fā)現(xiàn)橋梁整體固有模態(tài)中出現(xiàn)了較多高階正弦半波的纜索局部振動(dòng)。顫振形態(tài)中有二階正弦半波纜索局部振動(dòng)出現(xiàn)。同時(shí)顫振分析的迭代計(jì)算中模態(tài)的跟蹤很困難,特征值的提取亦較困難,須要反復(fù)更改頻率搜索范圍,才能得到結(jié)果,且不能排除特征值遺漏情形。對(duì)于主跨2x600m級(jí)的三塔斜拉橋,固有模態(tài)和顫振模態(tài)相對(duì)于雙塔斜拉橋呈現(xiàn)出不同的特征,顫振形態(tài)為反對(duì)稱扭轉(zhuǎn)為主。在此基礎(chǔ)上,構(gòu)造了邊中塔高比作為影響因素的不同的工況,籍以反映邊中塔高比在斜拉橋立面方案設(shè)計(jì)中的合理變化范圍,并保持雙主跨跨徑不變。對(duì)此模型系列進(jìn)行計(jì)算,討論了三塔斜拉橋邊中塔高比對(duì)橋梁動(dòng)力特性以及顫振特性的影響。 探討了通過風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)M纜索局部振動(dòng)對(duì)顫振特性影響的技術(shù)途徑,認(rèn)為在現(xiàn)有風(fēng)洞試驗(yàn)條件下,全橋風(fēng)洞試驗(yàn)在模擬全橋整體動(dòng)力特性的時(shí)候,很難同時(shí)模擬纜索的張力和質(zhì)量分布,張力模擬和質(zhì)量 2100433B
斜拉橋的三維顫振有限元分析一般將纜索視為單根鏈桿,全橋模型風(fēng)洞試驗(yàn)也不模擬纜索局部振動(dòng)的振型。事實(shí)上,當(dāng)跨徑增大后斜拉橋的斜拉索在顫振運(yùn)動(dòng)過程中很難保持直線,纜索作為張力弦自身的振型會(huì)表現(xiàn)出來。纜索的局部振動(dòng)引起的纜索氣動(dòng)彈性作用對(duì)大跨度,特別是千米級(jí)跨徑斜拉橋的顫振行為會(huì)產(chǎn)生顯著影響。為此,本項(xiàng)目第一步建立反映纜索自身振型的有限元模型,并計(jì)及纜索自激氣動(dòng)力,采用全模態(tài)直接求解方法,提取顫振運(yùn)動(dòng)方程的特征值,得到顫振模態(tài),從而建立反映纜索自身振型的橋梁三維顫振分析方法,從有限元分析的角度考察纜索局部振動(dòng)對(duì)橋梁顫振特性的影響。第二步設(shè)計(jì)專門的可以反映纜索局部振動(dòng)振型的全橋模型,通過風(fēng)洞試驗(yàn)的方法考察纜索振型對(duì)顫振特性的影響,驗(yàn)證有限元分析的結(jié)果。運(yùn)用理論分析和風(fēng)洞試驗(yàn)兩種途徑探討纜索局部振動(dòng)引起的氣動(dòng)彈性作用對(duì)千米級(jí)跨徑斜拉橋顫振行為影響的程度和機(jī)理,為此類大跨度跨海橋梁的抗風(fēng)設(shè)計(jì)提供依據(jù)。
橋梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑10米,計(jì)算跨徑是多少
9.6m還是多少,具體忘了
如果只有一跨的情況下,橋梁跨徑就是主孔跨徑,像你提到的“簡支梁橋的跨徑多在50米以下”,因?yàn)楹喼Я汉芏嗑褪菃慰?,所以?0米以下很正常!大跨徑橋梁一般都不采用簡支梁。橋梁跨徑為各孔跨徑的總和。
梁式橋或板式橋標(biāo)準(zhǔn)跨徑是指兩相鄰橋墩中線之間的距離,或橋墩中心線至橋臺(tái)臺(tái)背前緣之間的距離
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超大跨徑斜拉橋斜拉索局部振動(dòng)對(duì)地震反應(yīng)的影響——在以往的斜拉橋地震反應(yīng)分析中,大都采用單桁架(SECS)模型來模擬斜拉索,不能反映斜拉索的局部振動(dòng)的影響.以世界第一跨度斜拉橋——蘇通大橋?yàn)楸尘?,采用多桁?MECS)模型來分析斜拉索局部振動(dòng)對(duì)超大跨度斜拉...
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千米超大跨徑斜拉橋結(jié)構(gòu)復(fù)雜且施工允許偏差小、塔柱離岸遠(yuǎn)但施工測量精度高,為提高其施工測量的精度,以在建的滬通公鐵兩用長江大橋?yàn)槔?對(duì)其首級(jí)施工控制網(wǎng)布設(shè)、大型沉井控制測量、超高塔柱施工測量及變形測量等關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行研究。根據(jù)該類結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)和環(huán)境條件進(jìn)行首級(jí)平面施工控制網(wǎng)設(shè)計(jì),以滿足后續(xù)施工精度要求。設(shè)計(jì)同軸覘標(biāo)燈優(yōu)化跨河三角高程程序,以提高跨河三角高程的測量精度。采用新型高精度豎向位移測試系統(tǒng)測量沉井垂直度,智能化測控沉井姿態(tài)。提出采用基準(zhǔn)投點(diǎn)法控制塔柱垂直度并估算測量精度,解決超高塔垂直度測控的難題。合理選擇觀測方法進(jìn)行塔柱變形觀測,以滿足實(shí)際施工需要。
1 斜拉橋跨徑發(fā)展和關(guān)鍵問題
1.1 斜拉橋的發(fā)展歷程
1.2 斜拉橋基本結(jié)構(gòu)體系
1.3 斜拉橋跨徑發(fā)展的性能演變
1.4 千米級(jí)斜拉橋設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問題
2 千米級(jí)斜拉橋設(shè)計(jì)理論與方法
2.1 壽命周期設(shè)計(jì)理論和基本過程
2.2 基于性能的設(shè)計(jì)方法及其應(yīng)用
2.3 極端作用及其組合設(shè)計(jì)方法
3 千米級(jí)斜拉橋結(jié)構(gòu)體系與關(guān)鍵參數(shù)影響
3.1 千米級(jí)斜拉橋合理結(jié)構(gòu)體系
3.2 千米級(jí)斜拉橋關(guān)鍵參數(shù)影響分析
3.3 千米級(jí)斜拉橋結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)
4 千米級(jí)斜拉橋風(fēng)作用特性及結(jié)構(gòu)響應(yīng)
4.1 斜拉索靜風(fēng)風(fēng)荷載特性研究
4.2 橋塔氣動(dòng)力研究
4.3 非線性靜動(dòng)力響應(yīng)研究
4.4 千米級(jí)斜拉橋風(fēng)荷載及合理體系研究
4.5 千米級(jí)斜拉橋風(fēng)致振動(dòng)響應(yīng)特性試驗(yàn)研究
4.6 千米級(jí)斜拉橋安全行車風(fēng)速
5 千米級(jí)斜拉橋抗震設(shè)計(jì)
5.1 國內(nèi)外橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范比較研究
5.2 部分已建大跨度纜索支撐橋梁的抗震設(shè)計(jì)
5.3 千米級(jí)斜拉橋的地震反應(yīng)特性及簡化計(jì)算
5.4 跨度增大對(duì)千米級(jí)斜拉橋地震反應(yīng)的影響
5.5 群樁基礎(chǔ)的非線性地震反應(yīng)分析
6 千米級(jí)斜拉橋船舶撞擊作用和設(shè)計(jì)方法
6.1 大跨徑橋梁船撞事故
6.2 船撞作用下非線性動(dòng)力響應(yīng)特性
6.3 船撞力實(shí)用計(jì)算方法
7 千米級(jí)斜拉橋在汽車作用下的結(jié)構(gòu)性能
7.1 各國規(guī)范汽車作用比較研究
7.2 汽車活載計(jì)算分析方法適用性分析
7.3 千米級(jí)斜拉橋汽車作用非線性響應(yīng)特性
7.4 千米級(jí)斜拉橋汽車作用簡化計(jì)算方法
7.5 千米級(jí)斜拉橋車輛動(dòng)力放大系數(shù)
8 千米級(jí)斜拉橋彈塑性穩(wěn)定性能研究
8.1 橋梁穩(wěn)定問題及其分析方法
8.2 千米級(jí)斜拉橋彈性穩(wěn)定分析
8.3 千米級(jí)斜拉橋彈塑性穩(wěn)定特性
8.4 彈塑性穩(wěn)定安全系數(shù)的合理取值
9 千米級(jí)斜拉橋極端作用特性及設(shè)計(jì)方法
9.1 千米級(jí)斜拉橋抗火設(shè)計(jì)
9.2 千米級(jí)斜拉橋拉索系統(tǒng)強(qiáng)健性設(shè)計(jì)
9.3 千米級(jí)斜拉橋龍卷風(fēng)作用設(shè)計(jì)
參考文獻(xiàn)2100433B
《千米級(jí)斜拉橋:結(jié)構(gòu)體系、性能與設(shè)計(jì)》針對(duì)千米級(jí)斜拉橋結(jié)構(gòu)體系、性能和設(shè)計(jì)方法等問題,以主跨1088m蘇通大橋?yàn)榛A(chǔ),拓展到主跨1308m、1500m、1800m等跨度的千米級(jí)斜拉橋,研究了千米級(jí)斜拉橋設(shè)計(jì)理論和方法、結(jié)構(gòu)體系與關(guān)鍵參數(shù)、風(fēng)作用特性與結(jié)果響應(yīng)、抗震設(shè)計(jì)、船舶撞擊作用和設(shè)計(jì)方法、汽車作用下結(jié)構(gòu)性能、彈塑性穩(wěn)定性能、極端作用特性及設(shè)計(jì)方法等?!肚准?jí)斜拉橋:結(jié)構(gòu)體系、性能與設(shè)計(jì)》系統(tǒng)解決了千米級(jí)斜拉橋設(shè)計(jì)理論、方法、參數(shù)、標(biāo)準(zhǔn)方面關(guān)鍵問題,可為同類橋型的建設(shè)提供參考和借鑒。
《千米級(jí)斜拉橋:結(jié)構(gòu)體系、性能與設(shè)計(jì)》可供從事橋梁設(shè)計(jì)、施工及相關(guān)研究人員閱讀,也可供高等學(xué)校相關(guān)專業(yè)研究生和高年級(jí)本科生閱讀。
【學(xué)員問題】斜拉橋斜纜索振動(dòng)異常是什么原因?
【解答】斜纜索在風(fēng)雨中振幅增大,甚至劇烈擺動(dòng),有時(shí)伴有波狀馳振,嚴(yán)重時(shí)甚至兩索相碰。劇烈的振動(dòng)會(huì)損壞索的鋼套筒、套筒帽及其固定螺栓、纜索的防振阻尼橡膠圈及索的護(hù)套。經(jīng)常發(fā)生的振動(dòng)異常,加劇斜纜索的疲勞損傷,行人和車輛行駛感覺不安全。究其原因有以下幾種:
一、關(guān)于纜索的風(fēng)振問題作為世界性的課題正在研究之中,根據(jù)目前觀測和研究成果,其表現(xiàn)方式和成因主要有以下三類:渦振、尾流馳振和雨振。
渦振:風(fēng)以某個(gè)攻角、風(fēng)速吹動(dòng)斜纜索時(shí),旋渦(稱卡爾曼渦、卡門渦)脫落。其頻率與纜索的固有頻率一致時(shí),會(huì)發(fā)生振動(dòng)。
尾流馳振:當(dāng)纜索有某種外形,在適當(dāng)?shù)娘L(fēng)攻角和風(fēng)速下會(huì)發(fā)生馳振。在一個(gè)索面上的幾根并列的斜纜索,當(dāng)間距大于纜索直徑時(shí),就會(huì)由上風(fēng)側(cè)斜纜索的尾流激發(fā)下風(fēng)側(cè)纜索形成橢圓形的振動(dòng)。產(chǎn)生的尾流馳振可能是產(chǎn)生纜索劇烈擺動(dòng)甚至相碰的原因。
雨振:下雨時(shí)當(dāng)風(fēng)的作用方向與斜拉索的下坡一致時(shí),索表面形成上下兩條流水通道,使其截面變?yōu)閷?duì)空氣動(dòng)力不穩(wěn)定而發(fā)生振動(dòng)。據(jù)觀測,雨振常常是發(fā)生于光滑的聚乙烯管作護(hù)套的纜索。
二、安裝的制振阻尼圈松動(dòng)或脫落。
以上內(nèi)容均根據(jù)學(xué)員實(shí)際工作中遇到的問題整理而成,供參考,如有問題請(qǐng)及時(shí)溝通、指正。