起動(dòng)超溫是航空渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)在起動(dòng)時(shí)燃?xì)鉁囟瘸^(guò)最高允許溫度的現(xiàn)象,是航空渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)的一種不正現(xiàn)象。
由于發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)不同,規(guī)定的起動(dòng)溫度也不同,如三叉戟ZE型飛機(jī)的斯貝512-5W發(fā)動(dòng)機(jī)的起動(dòng)溫度最高允許達(dá)到630°C,發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)超過(guò)了這個(gè)溫度,就視為起動(dòng)超溫。
發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)燃?xì)鉁囟瘸鲆?guī)定溫度是一種較為罕見的故障。 一旦發(fā)生,將對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)本體造成嚴(yán)重危害,更為甚者會(huì)造成發(fā)動(dòng)機(jī)損毀、報(bào)廢,乃至引起火災(zāi)。因此當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)超過(guò)了溫度界限時(shí),應(yīng)視情況予以維修。
中文名稱 | 起動(dòng)超溫 | 外文名稱 | Start over temperature |
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在發(fā)動(dòng)機(jī)出現(xiàn)起動(dòng)超溫時(shí),正確的處置方法是:在發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)和加速過(guò)程中, 應(yīng)密切注意發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和燃?xì)鉁囟龋?當(dāng)發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)速懸掛或燃?xì)鉁囟燃眲∩仙龝r(shí),應(yīng)立即人為拉停發(fā)動(dòng)機(jī),使發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)車,保證發(fā)動(dòng)機(jī)不受損傷,特別是發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)速懸掛時(shí),應(yīng)當(dāng)機(jī)立斷拉停發(fā)動(dòng)機(jī), 切忌錯(cuò)誤認(rèn)為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速上升緩慢,等待發(fā)動(dòng)機(jī)完成自動(dòng)加速致慢車過(guò)程,在此過(guò)程中嚴(yán)禁關(guān)閉電子調(diào)節(jié)器和轉(zhuǎn)動(dòng)油門環(huán)。
另外, 對(duì)于出現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)超溫后, 應(yīng)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)、外部進(jìn)行系統(tǒng)檢查:第一,檢查外觀無(wú)異常,特別是燃燒室、 自由渦輪殼體等熱端部件有無(wú)燒蝕痕跡和鼓包,如發(fā)現(xiàn)有燒蝕痕跡和鼓包,則發(fā)動(dòng)機(jī)應(yīng)停用并返廠檢查;第二,應(yīng)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行孔探檢查。 拆下點(diǎn)火電嘴,從點(diǎn)火電嘴安裝孔檢查發(fā)動(dòng)機(jī)旋流器及火焰筒前部情況;拆下熱電偶,從熱電偶安裝孔檢查火焰筒后部及燃?xì)鉁u輪 I 級(jí)導(dǎo)向器葉片;拆開 Ⅲ 級(jí)自由渦輪殼體上的檢查口蓋,檢查自由渦輪 Ⅲ 級(jí)導(dǎo)向器葉片; 拆開 Ⅳ 級(jí)自由渦輪殼體上的檢查口蓋,檢查自由渦輪 Ⅳ 級(jí)導(dǎo)向器葉片。 如上述檢查均正常,則發(fā)動(dòng)機(jī)可監(jiān)控使用;如發(fā)現(xiàn)葉片或熱部件有燒蝕痕跡,則發(fā)動(dòng)機(jī)應(yīng)停用,并返廠檢查。
1、在更換燃油調(diào)節(jié)器時(shí),應(yīng)注意檢查感溫筒內(nèi)筒的緊固情況, 確保感溫筒內(nèi)部形成空氣流通回路。
2、起動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí), 應(yīng)按發(fā)動(dòng)機(jī)的起動(dòng)規(guī)定執(zhí)行,先起動(dòng)背風(fēng)的一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī),再起動(dòng)另外一臺(tái);風(fēng)速過(guò)大(大于 20m/s) ,禁止起動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)。 避免燃燒廢氣被吸入進(jìn)氣道,引起發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣量不足。 起動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)過(guò)程中,應(yīng)密切監(jiān)控發(fā)動(dòng)機(jī)各參數(shù),發(fā)現(xiàn)參數(shù)偏離正常參數(shù),應(yīng)及時(shí)關(guān)車進(jìn)行檢查,排除故障后方能再次起動(dòng)。
3、在日常維護(hù)過(guò)程中,應(yīng)注意檢查燃油調(diào)節(jié)器感溫筒的安裝固定情況, 如發(fā)現(xiàn)感溫筒的連接部分有偏斜情況, 應(yīng)拆開連接部分, 檢查其有無(wú)損壞, 密封膠圈是否完好。 同時(shí), 加強(qiáng)自動(dòng)起動(dòng)器" А "、 " Л "限流咀的檢查,防止異物堵塞。
4、定期檢修工作時(shí),清潔自動(dòng)起動(dòng)器空氣濾,確保自動(dòng)起動(dòng)器工作正常; 如經(jīng)常在風(fēng)沙較大的地區(qū)飛行, 可適當(dāng)縮短自動(dòng)起動(dòng)器空氣濾的檢查周期。
5、如直升機(jī)在高海拔地區(qū)執(zhí)行任務(wù),如遇起動(dòng)熱懸掛,應(yīng)及時(shí)停車,防止超溫;停車后,應(yīng)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)自動(dòng)起動(dòng)器進(jìn)行調(diào)整,將" А "、" Л "限流咀,按照規(guī)定適當(dāng)減小限流咀孔徑,并可根據(jù)情況,調(diào)節(jié)燃油調(diào)節(jié)器 17 號(hào)螺釘,適當(dāng)增加自動(dòng)起動(dòng)器的供油量。
6、晝夜溫差變化較大時(shí),首次起動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)前,應(yīng)按照規(guī)定對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行冷轉(zhuǎn); 再次起動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí),應(yīng)檢查發(fā)動(dòng)機(jī)燃?xì)鉁囟仁欠竦陀?150℃ 。 在海拔 3500 米以上的高原地區(qū),起動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)前,應(yīng)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行冷轉(zhuǎn)。
7、在檢查發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí),要重點(diǎn)檢查發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)供氣系統(tǒng)和燃油系統(tǒng)各導(dǎo)管、執(zhí)行機(jī)構(gòu)、調(diào)整螺釘以及放氣限流咀的連接和固定情況。
8、 在更換發(fā)動(dòng)機(jī)后,做地面性能參數(shù)調(diào)整時(shí),應(yīng)檢查發(fā)動(dòng)機(jī)壓氣機(jī)導(dǎo)向器葉片開度應(yīng)在規(guī)定范圍內(nèi),以保證發(fā)動(dòng)機(jī)油氣混合比在最佳狀態(tài)。
發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí),空氣經(jīng)過(guò)空氣壓縮器進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)和霧化的燃油按照后燃燒,推動(dòng)渦輪轉(zhuǎn)動(dòng)。但是當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí),空氣壓縮器的轉(zhuǎn)數(shù)很低,進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的空氣量少,很容易造成富油燃燒,氣象條件惡劣時(shí)尤為嚴(yán)重。
造成發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)超溫的原因主要是因供油量大于需油量而形成的富油燃燒。
當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)出現(xiàn)起動(dòng)超溫現(xiàn)象時(shí),必須由機(jī)械師或飛行員及時(shí)調(diào)整油門,控制供油量,即調(diào)節(jié)燃油和空氣的混合比,來(lái)控制發(fā)動(dòng)機(jī)的排氣溫度不超過(guò)規(guī)定。采用人工方法進(jìn)行的油門調(diào)節(jié),可調(diào)節(jié)范圍小、可處置時(shí)間短、反應(yīng)慢,主要憑經(jīng)驗(yàn),操作難度大,特別是教練機(jī)需要前后座艙配合調(diào)節(jié)難度更大,成功率低,很容易造成起動(dòng)不成功,甚至燒壞;發(fā)動(dòng)機(jī),直接影響戰(zhàn)訓(xùn)任務(wù)的完成,危及安全。
發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)狀態(tài)是由停車狀態(tài)向慢車狀態(tài)轉(zhuǎn)變的過(guò)程,油門角的可調(diào)量很小,這就給機(jī)械師對(duì)油門的調(diào)節(jié)造成了很大的困難,油門稍微大一點(diǎn)即會(huì)造成發(fā)動(dòng)機(jī)排溫超過(guò)規(guī)定,油門稍微小一點(diǎn)就會(huì)造成發(fā)動(dòng)機(jī)停車,影響飛機(jī)的正常起飛。一般情況下是反復(fù)的調(diào)整油門的大小。
因此,發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)超溫是維修保障工作中減少人為差錯(cuò)、保證安全的要采取措施加以解決。
不同的管道有不同的要求。 保溫管適合輸送在-50℃—150℃范圍內(nèi)的各種介質(zhì),它廣泛應(yīng)用于集中供熱、供冷和熱油的輸送及暖室、冷庫(kù)、煤礦、石油、化工等行業(yè)的保溫保冷工程。 優(yōu)勢(shì)特點(diǎn) 1 ...
遠(yuǎn)紅外電暖器都有反射罩,浴霸它將遠(yuǎn)紅外光有效地反射到被加熱空間中去,若反射罩不清潔將使其反射能力下降,使滯留在電暖器中的熱量較多,從而使電暖器本身溫度升高。因此保證反射罩的光亮清沽,是降低電暖器本身溫...
都感覺保溫,但是,冬天來(lái)了,有點(diǎn),,,
練好飛行員的發(fā)動(dòng)機(jī)各種氣象條件下的起動(dòng)技術(shù)、將飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)按照季節(jié)調(diào)整技術(shù)狀態(tài)到最佳、強(qiáng)化維修管理、落實(shí)法規(guī)、加強(qiáng)教育等都可以減少發(fā)生人為差錯(cuò)的發(fā)生概率,但不是解決問(wèn)題的根本。
起動(dòng)超溫的主要原因就是富油燃燒,只要在發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)過(guò)程中,排氣溫度上升較快有超溫趨勢(shì)的情況下適時(shí)減少發(fā)動(dòng)機(jī)的供油量就能夠防止超溫。
降低發(fā)動(dòng)機(jī)的供油量的途徑并非只有調(diào)節(jié)油門,通過(guò)研究發(fā)動(dòng)機(jī)燃油系統(tǒng)發(fā)現(xiàn),可以使用發(fā)動(dòng)機(jī)燃油急降電磁活門進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)供油量的調(diào)節(jié)。燃油急降電磁閥的最初用途是,當(dāng)-電機(jī)發(fā)射火箭時(shí)減少發(fā)動(dòng)機(jī)供油量,防止火箭尾氣進(jìn)入電機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)造成富油燃燒而停車。
燃油急降電磁活門不工作時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)的供油量受油門的控制,當(dāng)燃油急降電磁活門;工作時(shí),控制燃油泵減少供油,使發(fā)動(dòng)機(jī)的供油限制在慢車最低供油量上。也就是說(shuō),可以使用電路控制的方法進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)超溫控制。
在不影響飛機(jī)各個(gè)系統(tǒng)正常使用的前提下,合理利用飛機(jī)起動(dòng)系統(tǒng)的電路資源,加裝起動(dòng)超溫控制裝置,實(shí)現(xiàn)起動(dòng)超溫控制功能,解決飛機(jī)起動(dòng)超溫難以控制的問(wèn)題。
總體方案是:
(1) 采用時(shí)分復(fù)用的方法,利用飛機(jī)單發(fā)起動(dòng)按鈕,作為-飛機(jī)起動(dòng)超溫控制的控制元件,在特定的時(shí)機(jī)賦予它特定的控制相應(yīng)的燃油急降電磁閥工作的功能。
(2) 使用飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)上原有的燃油急降電磁閥作為飛機(jī)起動(dòng)超溫控制裝置的執(zhí)行元件。
(3) 切換電路,在特定的時(shí)機(jī)給座艙的控制按鈕供電,并與相應(yīng) 的燃油急降電磁閥接通,當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)超溫時(shí),按-廠控制按鈕給燃油急降電磁閥加電,燃油急降電磁閥工作。
(4) 特定時(shí)機(jī)的選擇。整個(gè)起動(dòng)超溫控制裝置只有在飛機(jī)地面起動(dòng)期間才可以工作,其它時(shí)機(jī)不會(huì)工作,處于冷待機(jī)狀態(tài)。具體將這一時(shí)間段設(shè)置為從起動(dòng)開始斤 1 秒到起動(dòng)結(jié)束(升壓起動(dòng) 30 秒,低壓起動(dòng) 42 秒)以后 30 秒止,為了適應(yīng)不同的起動(dòng)方式的需要,整個(gè)控制裝置狀態(tài)的進(jìn)入與退出受飛機(jī)起動(dòng)箱控制。
(5) 起動(dòng)箱控制信號(hào)的選擇。選擇合適的起動(dòng)箱:工作狀態(tài)的控制信號(hào)輸出位置,確保整個(gè)裝置只在飛機(jī)地面起動(dòng)過(guò)程中進(jìn)入工作狀態(tài),在地面冷開車和空中開車時(shí)不進(jìn)入控溫工作狀態(tài)。按照上述方案對(duì)飛機(jī)進(jìn)行技術(shù)改造以后,當(dāng)飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)地面起動(dòng)的過(guò)程中山現(xiàn)起動(dòng)超溫現(xiàn)象時(shí),或者有超溫的趨勢(shì)時(shí),點(diǎn)按相應(yīng)的起動(dòng)按鈕,燃油急降電磁閥工作,直接將發(fā)動(dòng)機(jī)的供油量減小到最小,有效地抑制發(fā)動(dòng)機(jī)排氣溫度的上升。
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我省各地區(qū)氣象局和探空站除以市電供電工作外,均配有油機(jī)發(fā)電機(jī)作備份電源設(shè)備。當(dāng)市電一旦停供,人工起動(dòng)發(fā)電機(jī)至少需2—5分鐘,冬季所需時(shí)間則更長(zhǎng)些。這樣有可能造成通信缺報(bào)、漏報(bào)以及探空記錄中斷,甚至重放球。為此,我們參照江都縣廣播站《柴油機(jī)自動(dòng)發(fā)電》一文,結(jié)合汽油機(jī)的特點(diǎn),先后在幾種機(jī)型的汽油機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn),最后改裝成自動(dòng)起動(dòng)及水箱自動(dòng)加熱裝
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電廠發(fā)電用鍋爐使用時(shí)常會(huì)發(fā)生鍋爐高溫再熱器爆管泄漏事故,爆管的原因大多數(shù)由于管壁超溫所致。針對(duì)管壁超溫采用雙層耐高溫不銹鋼防磨瓦卷板進(jìn)行隔熱,根據(jù)運(yùn)行的管壁溫度情況進(jìn)行添加隔熱層直至達(dá)到理想效果,可以有效防止高溫再熱器管壁超溫。
低溫起動(dòng)困難是目前困擾內(nèi)燃機(jī)應(yīng)用最為嚴(yán)重的一個(gè)工程問(wèn)題。在我國(guó)西部及北方地區(qū),由于地處高原或緯度較高,時(shí)有極端天氣。在該地域使用的內(nèi)燃機(jī)工程機(jī)械及承載交通運(yùn)輸?shù)膬?nèi)燃機(jī)車輛在嚴(yán)寒季節(jié)經(jīng)常會(huì)遇到發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)困難,甚至根本無(wú)法起動(dòng),出現(xiàn)工程機(jī)械"趴窩"或交通運(yùn)輸中斷等嚴(yán)重情況。內(nèi)燃機(jī)冷起動(dòng)困難或無(wú)法起動(dòng),一方面會(huì)對(duì)國(guó)民生活、生產(chǎn)造成影響,另一方面由于發(fā)動(dòng)機(jī)多次起動(dòng)嘗試,會(huì)導(dǎo)致燃油無(wú)端消耗,發(fā)動(dòng)機(jī)磨損以及低溫排放加劇,造成不必要的燃油損失和機(jī)械及環(huán)境損害。
為了考察側(cè)板構(gòu)型對(duì)高超側(cè)壓進(jìn)氣道起動(dòng)性能的影響,對(duì)相同收縮比下側(cè)板分別為前掠和后掠構(gòu)型的進(jìn)氣道開展了 Ma = 4 來(lái)流下的風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)及相應(yīng)的數(shù)值模擬研究。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,側(cè)板后掠進(jìn)氣道的起動(dòng)性能優(yōu)于側(cè)板前掠構(gòu)型,實(shí)驗(yàn)中側(cè)板后掠進(jìn)氣道能夠在 2°攻角時(shí)實(shí)現(xiàn)起動(dòng),而側(cè)板前掠進(jìn)氣道僅能在 - 2°攻角時(shí)起動(dòng)。對(duì)流場(chǎng)進(jìn)行的數(shù)值模擬結(jié)果表明,側(cè)板后掠進(jìn)氣道不但比側(cè)板前掠進(jìn)氣道具有更高的內(nèi)收縮段入口馬赫數(shù),而且交匯后的側(cè)板激波與底板邊界層干擾的強(qiáng)度較弱,使得邊界層不易分離,兩方面因素共同作用使得側(cè)板后掠進(jìn)氣道的起動(dòng)性能顯著優(yōu)于側(cè)板前掠構(gòu)型。
1 進(jìn)氣道構(gòu)型:
設(shè)計(jì)了側(cè)板分別為前掠和后掠構(gòu)型的兩個(gè)高超側(cè)壓進(jìn)氣道模型,側(cè)板的前掠角為 55°,后掠角為 30°。除了側(cè)板構(gòu)型存在差異外,兩模型的其余的結(jié)構(gòu)參數(shù)均保持一致。進(jìn)氣道底板采用三級(jí)楔角壓縮,總壓縮角為 14°,進(jìn)氣道的總收縮比為 6.0,內(nèi)收縮比( 唇口橫截面與出口橫截面面積之比) 為 1.45,側(cè)向收縮比為 1.67,入口迎風(fēng)面的高度 H = 99mm。
2 實(shí)驗(yàn)方法:
實(shí)驗(yàn)研究在國(guó)防科技大學(xué) STS 重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室( Science and Technology on Scramjet Laboratory) 的Φ440mm 高焓自由射流試驗(yàn)系統(tǒng)中進(jìn)行,實(shí)驗(yàn)中主要考察模型進(jìn)氣道在低馬赫數(shù)來(lái)流下的起動(dòng)情況。實(shí)驗(yàn)中對(duì)進(jìn)氣道底板壁面中心線上的沿程靜壓分布進(jìn)行測(cè)量,除此之外,還在進(jìn)氣道模型出口的后方連接一段駐室和喉道,并測(cè)量駐室和喉道內(nèi)相應(yīng)位置的壁面靜壓,以考察進(jìn)氣道的流量捕獲性能。實(shí)驗(yàn)中所有壓力的測(cè)量均采用 9116 型壓力掃描閥進(jìn)行。
3 數(shù)值模擬方法:
數(shù)值模擬所采用的控制方程為理想氣體可壓 N-S 方程,采用有限體積法離散,使用三維定常隱式求解器求解,流動(dòng)方程的無(wú)粘項(xiàng)采用二階 Roe 格式離散,粘性項(xiàng)采用二階中心差分格式離散,氣體比熱比為 1.38,氣體分子粘性采用 Sutherland 公式計(jì)算,湍流模型為 k-ω SST 模型。
由于數(shù)值模擬難以準(zhǔn)確地獲取進(jìn)氣道的起動(dòng)性能,采用風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)的方法來(lái)考察進(jìn)氣道的起動(dòng)性能,實(shí)驗(yàn)中通過(guò)測(cè)量進(jìn)氣道底板壁面中心線上的沿程靜壓分布來(lái)判斷進(jìn)氣道的起動(dòng)情況。進(jìn)氣道起動(dòng)與否與其內(nèi)收縮段入口處的馬赫數(shù)大小有關(guān),對(duì)具有前體壓縮的高超側(cè)壓進(jìn)氣道來(lái)說(shuō),通過(guò)改變進(jìn)氣道本身的攻角可以相應(yīng)地改變進(jìn)氣道內(nèi)收縮段入口馬赫數(shù)的大小。由于風(fēng)洞噴管出口的馬赫數(shù)恒定,所以采用改變進(jìn)氣道攻角的方式來(lái)對(duì)比側(cè)板前掠與后掠構(gòu)型進(jìn)氣道的起動(dòng)性能。
1 側(cè)板后掠進(jìn)氣道起動(dòng)性能:
對(duì)側(cè)板后掠進(jìn)氣道分別進(jìn)行了 Ma = 4.0 來(lái)流條件下攻角為 0°和 2°的風(fēng)洞實(shí)驗(yàn), 2°攻角實(shí)驗(yàn)中駐室和喉道的壓力顯著高于 0°攻角實(shí)驗(yàn),由于喉道面積相等,所以流量與氣流的總壓成正比,而氣流總壓越高則駐室壓力越高,說(shuō)明攻角增加的情況下,進(jìn)氣道的捕獲流量獲得了大幅提升。
2 側(cè)板前掠進(jìn)氣道起動(dòng)性能:
對(duì)側(cè)板前掠進(jìn)氣道進(jìn)行了 Ma = 4.0 來(lái)流條件下攻角分別為 0°,- 1°和 - 2°的三次風(fēng)洞實(shí)驗(yàn),對(duì)比側(cè)板后掠和前掠構(gòu)型進(jìn)氣道的實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),側(cè)板后掠進(jìn)氣道的起動(dòng)性能優(yōu)于側(cè)板前掠構(gòu)型。
1967年,Cotter首先對(duì)高溫?zé)峁艿钠饎?dòng)問(wèn)題進(jìn)行了研究,提出高溫?zé)峁艿钠饎?dòng)屬于前端起動(dòng),即處于環(huán)境溫度下蒸汽的密度很低,分子的平均自由程超過(guò)蒸汽腔的直徑,在這種條件下的起動(dòng)稱為前端起動(dòng)。Cotter在熱管的軸向方向上建立了一維模型并建立了有效導(dǎo)熱系數(shù),但沒有給出涉及到高溫?zé)峁芷饎?dòng)的精確分析關(guān)系,而且也沒有將分析解答與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)相比較。
1970年,Sockol等對(duì)用鋰作為工作介質(zhì)的高溫?zé)峁苓M(jìn)行研究,觀察到在輸入足夠高的熱量且當(dāng)陡峭的溫度界面沿?zé)峁荛L(zhǎng)度方向運(yùn)動(dòng)時(shí),熱管壁溫升到某一中間值時(shí)就保持恒定?;谏鲜鰧?shí)驗(yàn)觀察,Cotter模型得到了驗(yàn)證和修改。
Ivanovsikii等在分析了高溫?zé)峁艿钠饎?dòng)現(xiàn)象后,總結(jié)出了3種特殊的起動(dòng)方式:均勻起動(dòng)、前端起動(dòng)以及存在不凝性氣體的前端起動(dòng),并基于溫度分布提出了3種分子流動(dòng):自由分子流動(dòng)、過(guò)渡分子流動(dòng)與連續(xù)蒸汽流動(dòng)。
近十幾年來(lái),高溫?zé)峁艿睦碚撗芯繜狳c(diǎn)主要針對(duì)整個(gè)管內(nèi)工質(zhì)處于凍結(jié)狀態(tài)下的起動(dòng)問(wèn)題,同時(shí)隨著計(jì)算流體力學(xué)與計(jì)算傳熱學(xué)的發(fā)展,其分析方法也隨之改變?yōu)椴捎脭?shù)值模擬方法。