預(yù)應(yīng)力度

預(yù)應(yīng)力度概述

高強(qiáng)混凝土管柱以其材料高強(qiáng)、工業(yè)化生產(chǎn)的特點(diǎn)尤其適用于多層裝配式框架結(jié)構(gòu)．采用在管柱柱底預(yù)埋裝配式柱腳的方式可實(shí)現(xiàn)管柱與基礎(chǔ)裝配．裝配式管柱自重輕，吊裝方便，且現(xiàn)有制作工藝可實(shí)現(xiàn)管柱2 天成型且達(dá)到強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，滿(mǎn)足建筑工業(yè)化的需求．國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于普通鋼筋普通混凝土管柱承載能力及抗震性能進(jìn)行了相關(guān)研究．Zamil 等對(duì)地震作用下鋼筋混凝土管柱抗震性能進(jìn)行了分析；Wong等研究了鋼筋混凝土管柱在多向地震作用下的反應(yīng)；朱麗華等對(duì)不同軸壓比、壁徑比和配筋率的鋼筋混凝土管柱的抗震性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究；周毅雷等提出了沿周邊均勻配筋環(huán)形截面偏心受壓構(gòu)件延性系數(shù)的計(jì)算方法；童岳生等、馮鵬等分別提出了普通和高強(qiáng)混凝土環(huán)形截面偏心受壓構(gòu)件承載力的計(jì)算方法；王鐵成等對(duì)配有非預(yù)應(yīng)力筋的普通混凝土管樁與承臺(tái)連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究及有限元分析．但普通混凝土預(yù)制管柱存在初始剛度小、混凝土易開(kāi)裂問(wèn)題，且由于管壁較薄，抗剪承載力較低.為解決上述問(wèn)題，本文提出同時(shí)配置普通帶肋鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼棒的高強(qiáng)混凝土混合配筋裝配式管柱技術(shù)，配置預(yù)應(yīng)力鋼棒可有效解決構(gòu)件混凝土開(kāi)裂問(wèn)題，同時(shí)可提高構(gòu)件抗剪強(qiáng)度；采用高強(qiáng)混凝土可減小構(gòu)件截面尺寸，提高構(gòu)件耐久性；配置普通帶肋鋼筋可提高構(gòu)件延性．在此基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)制作了足尺預(yù)制鋼筋混凝土管柱，管柱柱底預(yù)埋裝配式柱腳與承臺(tái)連接，通過(guò)擬靜力試驗(yàn)，對(duì)比分析配筋方式及預(yù)應(yīng)力度對(duì)裝配式管柱承載能力、抗震性能和破壞特征的影響，為后期開(kāi)展更多因素影響的預(yù)制管柱抗震性能研究奠定基礎(chǔ)．

預(yù)應(yīng)力度1試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)與制作

試驗(yàn)共制作5 根管柱試件，管柱底部均通過(guò)裝配式柱腳與承臺(tái)連接．裝配式柱腳由底板、裙板、栓釘以及肋板組成，并通過(guò)澆筑在混凝土內(nèi)的栓釘與管柱連接．承臺(tái)中預(yù)設(shè)8 根錨栓，裝配時(shí)，通過(guò)螺栓將管柱柱腳底板與承臺(tái)中預(yù)埋的錨栓連接．試 驗(yàn) 管 柱 高 度 為 原 型 管 柱 反 彎 點(diǎn) 高 度1,800,mm，外徑500,mm，壁厚100,mm．試驗(yàn)管柱混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C80，縱筋為單排布置．每個(gè)試件配置12 根縱筋，其中全預(yù)應(yīng)力筋試件PHC1-2 與PHC2-2(prestressed high strength concrete)均配置12根f10.7 預(yù)應(yīng)力鋼棒，但預(yù)應(yīng)力鋼棒的張拉應(yīng)力不同；混合配筋試件PNHC3-2、PNHC4-2 與PNHC5-2(prestressed，and non-prestressed high strength con-crete)均配置6 根f10.7 預(yù)應(yīng)力鋼棒和6 根HRB400 級(jí)鋼筋，HRB400 級(jí)鋼筋直徑分別為12,mm、16,mm和18,mm．預(yù)應(yīng)力鋼棒兩端分別固定在管柱兩端端板上，通過(guò)張拉施加預(yù)壓應(yīng)力．HRB400 級(jí)鋼筋僅與下端板焊接，其上端不與上端板連接．

箍筋采用f6 冷拔低碳鋼絲，箍筋加密區(qū)間距45,mm，非加密區(qū)間距80,mm．鋼筋保護(hù)層厚度46,mm．5 個(gè)試件設(shè)計(jì)軸壓比均為0.15，計(jì)算得施加的軸壓力為691,kN．試件設(shè)其中，預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度比l=f_pyA_p/(f_pyA_pf_uA_s)．

1.2 加載制度與量測(cè)內(nèi)容

試驗(yàn)采用1,000,kN 水平作動(dòng)器對(duì)試件施加水平往復(fù)荷載，作動(dòng)器與柱頂連接處設(shè)成鉸接，豎向千斤頂上設(shè)滑動(dòng)小車(chē)可自由水平移動(dòng)．加載開(kāi)始，先按照設(shè)計(jì)軸壓比0.15 對(duì)試件施加豎向荷載，并保持在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中恒定不變；然后施加水平荷載，加載方式采用先荷載控制，后位移控制．試件屈服前采用荷載控制，按每級(jí)20,kN 加載且循環(huán)一次，直至試件屈服，期間記錄下試件開(kāi)裂荷載 P_cr及屈服位移D；試件屈服后采用柱頂水平位移控制，按每級(jí)位移增量D加載且循環(huán)兩次，直至試件無(wú)法繼續(xù)承擔(dān)荷載或承載力下降至最大承載力85%,以下．試驗(yàn)過(guò)程中，根據(jù)鋼筋應(yīng)變判斷試件屈服點(diǎn)．

各試件位移計(jì)布置相同，共計(jì)7 個(gè)位移計(jì)．W-1 和W-2 水平布置在柱頂與加載點(diǎn)平行處，用來(lái)測(cè)量管柱頂點(diǎn)位移；B-3 水平布置在裝配式柱腳裙板側(cè)面，B-4 和B-5 垂直布置在裝配式柱腳底板上，用來(lái)監(jiān)測(cè)柱腳與承臺(tái)是否發(fā)生相對(duì)錯(cuò)動(dòng)及轉(zhuǎn)動(dòng)；B-1 和B-2 垂直布置在距柱底部450,mm 處的管柱外伸鋼板上，通過(guò)測(cè)量管柱轉(zhuǎn)角來(lái)計(jì)算鋼筋應(yīng)變．

采用混凝土應(yīng)變片測(cè)量混凝土應(yīng)變，據(jù)以判斷試件開(kāi)裂荷載大?。總€(gè)試件布置8 個(gè)混凝土應(yīng)變片，應(yīng)變片長(zhǎng)100,mm ，均布置在距裝配式柱腳裙板50,mm 處．

預(yù)應(yīng)力度2試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 試件破壞過(guò)程

各試件最終破壞時(shí)受壓區(qū)混凝土破壞情況及裂試件PHC1-2 加載過(guò)程中，當(dāng)水平荷載達(dá)到210,kN 時(shí)，管柱受拉端表面距離柱根部約22,cm 處出現(xiàn)第1 條裂縫，裂縫延水平方向開(kāi)展．隨著荷載的增大，管柱表面未再出現(xiàn)其他裂縫，僅第1 條裂縫不斷延伸，并由最初的水平裂縫變?yōu)橄蛑追较蜓由斓男绷芽p，且一直延伸至柱底．當(dāng)水平荷載達(dá)到311,kN 時(shí)，位于柱底與裝配式柱腳接觸部位約4,cm 范圍內(nèi)發(fā)生混凝土小范圍剝落現(xiàn)象．當(dāng)水平位移達(dá)到29.5,mm 時(shí)，隨著“嘣”的一聲響，受拉區(qū)有預(yù)應(yīng)力鋼棒斷裂，試件宣告破壞，裂縫最寬處達(dá)0.8,mm．

試件PHC2-2 加載過(guò)程中，當(dāng)水平推力達(dá)到178,kN 時(shí)，管柱受拉端表面距離柱根部約20,cm 處出現(xiàn)第1 條水平裂縫．隨著水平力繼續(xù)增大，在管柱受拉端表面距離柱根部約54,cm 處出現(xiàn)第2 條水平裂縫，隨后兩條裂縫不斷沿管柱斜向下延伸，并一直延伸至柱底．當(dāng)水平荷載達(dá)到290,kN 時(shí)，柱底受壓區(qū)20,cm 范圍內(nèi)表層混凝土壓碎剝落，當(dāng)水平位移達(dá)到40.2,mm 時(shí)，受拉區(qū)鋼筋斷裂，試件宣告破壞，裂縫最寬處達(dá)1,mm．

試件PNHC3-2、PNHC4-2 和PNHC5-2 破壞過(guò)程及裂縫分布相似，當(dāng)水平推力達(dá)到約160,kN 時(shí)，管柱受拉端表面距離柱根部10,cm 處附近出現(xiàn)第1 條裂縫，隨著荷載繼續(xù)增大，管柱受拉端從下至上出現(xiàn)多條水平裂縫，水平裂縫斜向下延伸至柱底．管柱最終破壞時(shí)，鋼筋斷裂，柱底50,cm 附近裂縫開(kāi)展豐富，布滿(mǎn)管柱下部，最大寬度處達(dá)2,mm，這是由于帶肋鋼筋混凝土握裹好，裂縫出現(xiàn)均勻，分布較廣．3根試件混凝土最終壓碎情況不同，試件PNHC3-2 和PNHC5-2 混凝土剝落情況同試件PHC1-2，為柱底小范圍剝落；試件PNHC4-2 受壓區(qū)混凝土大范圍剝落，并露出箍筋．從試件最終破壞形態(tài)看，裂縫以受彎水平裂縫為主，剪切斜裂縫較少，破壞時(shí)受拉縱筋斷裂或受壓區(qū)混凝土壓碎，故試驗(yàn)試件均發(fā)生以彎曲破壞為主的彎剪破壞．其中混合配筋試件PNHC3-2、PNHC4-2 和PNHC5-2 裂縫開(kāi)展更為豐富．

2.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.2.1 滯回曲線(xiàn)和骨架曲線(xiàn)

5 個(gè)試件水平力-頂點(diǎn)位移滯回曲線(xiàn)(P-D曲線(xiàn))及骨架曲線(xiàn)具有如下特點(diǎn)：

(1)試件屈服前呈彈性變形，滯回環(huán)形狀均接近直線(xiàn)，由于試件PHC1-2 配置12 根預(yù)應(yīng)力鋼棒，且張拉應(yīng)力最大，試件初始剛度較大，直線(xiàn)斜率最大；

(2)與普通配筋的框架柱相比，5 個(gè)試件滯回曲線(xiàn)均存在一定的“捏攏效應(yīng)”，且骨架曲線(xiàn)下降段較陡，構(gòu)件喪失承載力較快，耗能能力較差；

(3)試件PHC2-2 滯回曲線(xiàn)相比試件PHC1-2 較飽滿(mǎn)，說(shuō)明在條件允許的情況下，適當(dāng)減小管柱內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋的張拉應(yīng)力，可改善管柱抗震性能；

(4)試件 PHC1-2 與 PHC2-2 的滯回曲線(xiàn)較為扁平，試件 PNHC3-2、PNHC4-2 與 PNHC5-2 的滯回曲線(xiàn)相對(duì)飽滿(mǎn)；且管柱水平力承載力達(dá)到峰值后繼續(xù)加載，承載力下降趨勢(shì)變緩，說(shuō)明降低預(yù)應(yīng)力度可有效改善管柱滯回性能；

(5)從試驗(yàn)結(jié)果可以看出，試件 PNHC4-2 滯回性能優(yōu)于試件 PNHC5-2，說(shuō)明預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度比為影響管柱滯回性能的直接因素，而非普通鋼筋配筋率．

2.2.2 承載力和位移延性

其中 Py、P_max和P_u分別為管柱屈服荷載、峰值荷載和極限荷載，對(duì)應(yīng)的位移分別為D_y、D_max和D_u，屈服荷載P_y采用“通用屈服彎矩法”確定，P_u為試件承載力明顯下降或達(dá)到最大承載力85%,以下時(shí)的承載力值，m (m=D_u/D_y)為位移延性系數(shù)．

可以看出，試件PHC1-2 由于預(yù)應(yīng)力鋼棒張拉應(yīng)力最大而屈服荷載最大；試件PHC2-2 延性系數(shù)較PHC1-2 大，由于減小預(yù)應(yīng)力鋼棒的張拉預(yù)應(yīng)力，相當(dāng)于減小構(gòu)件軸壓比，進(jìn)而管柱延性提高，且對(duì)試件極限承載力影響較??；混合配筋試件延性系數(shù)較只配置預(yù)應(yīng)力鋼棒試件大，表明配置普通鋼筋可改善預(yù)應(yīng)力管柱的抗震性能；混合配筋試件中，配置18 鋼筋的試件PNHC5-2 承載力最大，但延性系數(shù)最小，而配置16 鋼筋的試件PNHC4-2 延性系數(shù)最大，考慮是由于試件中普通鋼筋抗拉性能差異導(dǎo)致．

2.2.3 剛度退化

可以看出在加載初期試件剛度退化均較快，這是由于試件混凝土開(kāi)裂造成的；在加載后期，試件PHC2-2、PNHC3-2、PNHC4-2 和PNHC5-2 剛度退化較慢，而試件PHC1-2 直至破壞剛度退化一直較快．說(shuō)明減小預(yù)應(yīng)力度和配置普通鋼筋均可延緩管柱構(gòu)件屈服后承載力的退化速度．

2.2.4 耗能能力

試件的能量耗散能力，應(yīng)以滯回曲線(xiàn)所包圍的面積來(lái)衡量．采用能量耗散系數(shù)E 及等效黏滯阻尼系數(shù)h_e表征試件的耗能能力．

預(yù)應(yīng)力度3正截面承載力計(jì)算

規(guī)定了沿周邊均勻配置縱向鋼筋的混凝土環(huán)形截面偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算方法，該方法并不適用于計(jì)算高強(qiáng)混凝土混合配筋管柱．文獻(xiàn)[7]在規(guī)范公式基礎(chǔ)上提出適用于計(jì)算高強(qiáng)混凝土環(huán)形截面抗彎承載力的公式，本文提出的計(jì)算公式，同時(shí)考慮軸向壓力對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼棒中預(yù)應(yīng)力損失的影響，將普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力鋼棒分別等效成2 個(gè)與實(shí)際截面面積相同的鋼環(huán)，鋼環(huán)半徑為縱筋中心線(xiàn)至管柱中心線(xiàn)的距離．：a 為受壓區(qū)混凝土截面面積與全截面面積的比值；a_T為縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值；a₁為受壓區(qū)混凝土矩形應(yīng)力的應(yīng)力值與混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值；r₁、r₂分別為混凝土管柱內(nèi)、外壁半徑；r_p、r_s分別為預(yù)應(yīng)力鋼棒及普通鋼筋經(jīng)面積等效所得鋼環(huán)半徑，本文取r_p=r_s；σ_pa為考慮軸向壓力影響后預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力；M_u為管柱極限抗彎承載力P_u產(chǎn)生的彎矩．試驗(yàn)試件破壞時(shí)均為受拉鋼筋斷裂或受壓區(qū)混凝土壓碎，未出現(xiàn)箍筋斷裂或剪切面滑移，為受彎破

預(yù)應(yīng)力度4 結(jié)論

(1)混合配筋管柱由于配置有預(yù)應(yīng)力鋼棒，相比普通混凝土管柱，初始剛度大、混凝土不易開(kāi)裂且抗剪承載力較高．

(2)在條件允許的情況下，適當(dāng)減小管柱內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋的張拉應(yīng)力，可改善管柱滯回性能．采用在預(yù)應(yīng)力管柱內(nèi)配置普通鋼筋的低預(yù)應(yīng)力度混合配筋方式，可提高管柱抗震性能．混合配筋管柱承載力隨配筋率提高而提高．

(3)提出了混合配筋形式高強(qiáng)混凝土管柱正截面抗彎承載力計(jì)算公式，并與試驗(yàn)結(jié)果比較吻合．

(4)觀(guān)察5 個(gè)管柱試件的滯回曲線(xiàn)發(fā)現(xiàn)，均存在“捏攏現(xiàn)象”，但混合配筋試件“捏攏現(xiàn)象”較全預(yù)應(yīng)力筋試件減弱．(5)管柱裝配式柱腳在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中均未發(fā)生較大變形或剪斷螺桿現(xiàn)象，滿(mǎn)足正常使用要求．

本文僅分析了配筋形式和預(yù)應(yīng)力度對(duì)管柱抗震性能的影響，軸壓比、剪跨比等因素對(duì)管柱抗震性能的影響，還有待進(jìn)一步研究．

第1章 橋梁預(yù)應(yīng)力總論

1.1 預(yù)應(yīng)力基本概念

1.1.1 預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的定義

1.1.2 預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)

1.1.3 預(yù)應(yīng)力度

1.2 預(yù)應(yīng)力橋梁結(jié)構(gòu)基本形式

1.2.1 預(yù)應(yīng)力梁橋

1.2.2 預(yù)應(yīng)力剛構(gòu)橋

1.2.3 預(yù)應(yīng)力拱橋

1.2.4 預(yù)應(yīng)力斜拉橋

1.2.5 預(yù)應(yīng)力懸索橋

1.3 預(yù)應(yīng)力混凝土的分類(lèi)

1.3.1 按施工工藝分類(lèi)

1.3.2 按預(yù)應(yīng)力度分類(lèi)

1.3.3 按預(yù)應(yīng)力筋的位置分類(lèi)

1.4 預(yù)應(yīng)力橋梁結(jié)構(gòu)發(fā)展歷史

1.4.1 國(guó)外預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的發(fā)展

1.4.2 國(guó)內(nèi)預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的發(fā)展

1.4.3 預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的優(yōu)勢(shì)

1.4.4 大跨預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁亟待解決的課題

1.5 現(xiàn)代預(yù)應(yīng)力橋梁結(jié)構(gòu)最新進(jìn)展

1.5.1 預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)型式與體系

1.5.2 預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)新材料

1.5.3 預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)理論

1.5.4 預(yù)應(yīng)力施工工藝

習(xí)題

第2章 預(yù)應(yīng)力橋梁結(jié)構(gòu)材料和產(chǎn)品

2.1 預(yù)應(yīng)力筋及非預(yù)應(yīng)力筋

2.1.1 預(yù)應(yīng)力筋的性能要求

2.1.2 預(yù)應(yīng)力筋的種類(lèi)

2.1.3 預(yù)應(yīng)力筋的力學(xué)性能

2.1.4 非預(yù)應(yīng)力筋

2.2 混凝土

2.2.1 混凝土的性能要求

2.2.2 混凝土的種類(lèi)

2.2.3 混凝土的力學(xué)性能

2.3 預(yù)應(yīng)力體系配套產(chǎn)品

2.3.1 預(yù)應(yīng)力錨固體系的基本要求

2.3.2 預(yù)應(yīng)力錨具的分類(lèi)

2.3.3 常用的錨具

2.3.4 橋梁中常用的錨固體系介紹

2.3.5 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋

2.3.6 連接器

2.3.7 波紋管

2.3.8 預(yù)應(yīng)力機(jī)具

習(xí)題

第3章 橋梁預(yù)應(yīng)力施工工藝

3.1 預(yù)應(yīng)力施工工藝種類(lèi)

3.1.1 先張法預(yù)應(yīng)力施工工藝

3.1.2 有粘結(jié)后張法預(yù)應(yīng)力施工工藝

3.1.3 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力施工工藝

3.1.4 體外預(yù)應(yīng)力施工工藝

3.2 預(yù)應(yīng)力施工

3.2.1 預(yù)應(yīng)力設(shè)備選用及校正

3.2.2 工藝流程

3.2.3 施工工藝

3.2.4 預(yù)應(yīng)力筋張拉

3.2.5 預(yù)應(yīng)力筋張拉要求

3.3 灌漿工藝

3.3.1 灌漿材料

3.3.2 壓漿設(shè)備

3.3.3 普通預(yù)應(yīng)力混凝土孔道灌漿工藝

3.3.4 真空輔助灌漿工藝

習(xí)題

第4章 橋梁預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算、結(jié)構(gòu)性能與構(gòu)造

4.1 預(yù)應(yīng)力張拉控制應(yīng)力

4.2 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算

4.2.1 總損失估算法(綜合估算法)

4.2.2 分項(xiàng)計(jì)算法

4.2.3 精確估算法

4.3 有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算及減小預(yù)應(yīng)力損失的措施

4.3.1 有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算

4.3.2 減小預(yù)應(yīng)力損失的措施

4.3.3 預(yù)應(yīng)力損失算例

習(xí)題

第5章 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

第6章 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算

第7章 預(yù)應(yīng)力橋梁耐久性研究

第8章 預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

第9章 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋

第10章 預(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)橋

第11章 大跨徑剛構(gòu)-連續(xù)組合梁橋

第12章 預(yù)應(yīng)力混凝土拱橋

第13章 預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋

第14章 預(yù)應(yīng)力混凝土懸索橋

參考文獻(xiàn) 2100433B

部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，在短期使用載荷下允許出現(xiàn)拉應(yīng)力或不超過(guò)規(guī)定限值裂縫寬度的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。是一種預(yù)應(yīng)力度較小的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)?？蓽p小預(yù)應(yīng)力拱度和預(yù)應(yīng)力鋼筋的用量。當(dāng)用預(yù)應(yīng)力度K值來(lái)衡量時(shí),鋼筋混凝土K=0,全預(yù)應(yīng)力混凝土K=1,不將預(yù)應(yīng)力加足到K=1便成為部分預(yù)應(yīng)力混凝土,其K值常為0.5~0.8,隨抗裂性要求和恒載和可變載荷比例大小而定。當(dāng)部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的極限承載力不足時(shí)可用普通鋼筋補(bǔ)足強(qiáng)度,既能控制裂縫,又具有延性。在露天結(jié)構(gòu)中常取K≥0.8,室內(nèi)結(jié)構(gòu)則取較小K值。在腐蝕性環(huán)境中不宜采用部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。