公路隧道排風(fēng)口局部阻力數(shù)值模擬研究

在某礦風(fēng)井排風(fēng)口安裝了慣性重力除塵裝置,安裝該裝置后,周圍的環(huán)境得到大大的改善.運(yùn)用數(shù)值模擬的方法計(jì)算該除塵裝置的除塵效率.結(jié)果表明:該慣性重力除塵器的導(dǎo)風(fēng)口處,從上至下氣流速度逐漸減小,增加最下部導(dǎo)風(fēng)口的面積,可以增大對小粒徑顆粒的捕集量;在該慣性重力除塵器中,顆粒濃度最大的地方是在擴(kuò)散塔外圓弧面附近,在緊連外圓弧面一側(cè)的導(dǎo)流葉片中,最低的導(dǎo)流葉片出口處,顆粒的濃度很大;隨著顆粒粒徑的增加,慣性重力除塵器的除塵效率顯著增加,對于120μm以下的顆粒,該除塵裝置的除塵效率低于50%.

排風(fēng)口是什么意思 排風(fēng)口是新風(fēng)系統(tǒng)的一個(gè)組成部分。屬于系統(tǒng)的末端裝置，不管是住宅類新風(fēng)系統(tǒng)，醫(yī) 院用新風(fēng)系統(tǒng)，公共建筑類新風(fēng)系統(tǒng)，以及工業(yè)類建筑新風(fēng)系統(tǒng)，都少不了排風(fēng)口這個(gè)部件。 新風(fēng)口和排風(fēng)口是相對的，排風(fēng)口安裝在室內(nèi)，負(fù)責(zé)將室內(nèi)污濁空氣由此排出。然后輸 送給管道，做針對性處理（熱回收，殺菌消毒），最后排出到室外。 容易出現(xiàn)的一個(gè)誤區(qū)，有人會(huì)認(rèn)為排風(fēng)口是安裝在室外的將空氣排向大氣的裝置。那個(gè) 應(yīng)該稱為出風(fēng)口更準(zhǔn)確。 來看一個(gè)實(shí)際的效果圖： 以上是一套家用新風(fēng)系統(tǒng)效果圖，為單向流系統(tǒng)。圖中的p1，p2，p3為排風(fēng)口。分別 安裝在臥室和起居廳。負(fù)責(zé)將室內(nèi)的空氣排出，然后新鮮空氣從臥室，起居廳的窗式進(jìn)風(fēng)器 中進(jìn)入，達(dá)到置換空氣的目的。 自平衡排風(fēng)口，可以自動(dòng)調(diào)節(jié)風(fēng)量，配合智能控制系統(tǒng)，效果更好。 排風(fēng)口的材質(zhì)有多種，常見的是采用abs耐壓級防火塑鋼成型，選擇購

基于自然通風(fēng)原理,對所研制的自動(dòng)捕風(fēng)排風(fēng)裝置的通風(fēng)性能進(jìn)行了優(yōu)化分析.通過數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究,重點(diǎn)分析了排風(fēng)口幾何形狀與其表面自然通風(fēng)風(fēng)壓系數(shù)的關(guān)系,以及提高其排風(fēng)性能的關(guān)鍵參數(shù).研究結(jié)果表明,圓錐形漸擴(kuò)口的綜合排風(fēng)性能為最佳,較無漸擴(kuò)口的排風(fēng)口可提高排風(fēng)量14.3%;所研制的自動(dòng)捕風(fēng)排風(fēng)裝置在北京地區(qū)冬季典型天利用自然通風(fēng)即可使房間獲得8次/h的換氣次數(shù),節(jié)能效果顯著.

在通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)中,設(shè)備節(jié)能已經(jīng)引起人們的重視。而系統(tǒng)的室外采風(fēng)口和排風(fēng)口的合理設(shè)計(jì)對于節(jié)能,同樣有不可忽視的重要意義。針對這個(gè)問題,筆者在風(fēng)洞中做了一些模型實(shí)驗(yàn)。發(fā)現(xiàn)設(shè)計(jì)合理的風(fēng)口局部阻力較小,并能有效地利用室外風(fēng)壓,達(dá)到節(jié)能的目的。1關(guān)于室外風(fēng)壓的有效利用室外風(fēng)壓是一個(gè)值得重視的影響因素,利用得

三排風(fēng)口沖天爐主風(fēng)口倒置形式，是力求使二排大間距和多排小風(fēng)口沖天爐二者優(yōu)點(diǎn)結(jié)合起來的一種爐型。在本廠使用地方冶金焦的條件下，鐵水溫度可穩(wěn)定在１４３０℃以上，可滿足球鐵生產(chǎn)的要求。

在豎井送排式通風(fēng)時(shí),排風(fēng)口和送風(fēng)口之間可能產(chǎn)生短道流動(dòng),這種短道流動(dòng)會(huì)阻礙隧道內(nèi)的空氣交換。文章利用有限元方法對送排風(fēng)短道流場進(jìn)行三維數(shù)值分析,研究表明:采用豎井送排式縱向通風(fēng)時(shí),短道內(nèi)風(fēng)流回流區(qū)總是存在的;回流區(qū)的范圍l隨短道長度的增加而顯著減小;考慮到降低通風(fēng)能耗和滿足空氣質(zhì)量兩方面的因素,短道的長度一般適宜取65m~80m。

gk型三通閥是在k型三通閥基礎(chǔ)上改進(jìn)的,它將原滑閥上的減速緩解聯(lián)絡(luò)溝和減速緩解孔去掉,另在滑閥座上、制動(dòng)缸與排氣孔間,距滑閥套外端43.3±0.2毫米處,增設(shè)一個(gè)φ3毫米的減速緩解孔。其目的是擴(kuò)大全緩解的排風(fēng)截面,加快全緩解的排風(fēng)速度,從而使長大列車的前、后部車輛的緩

由于室內(nèi)一般只能看到中央空調(diào)的出風(fēng)口，所以中央空調(diào)出風(fēng)口尺寸大小至關(guān)重要，如果設(shè) 計(jì)不合理那么后續(xù)會(huì)造成視覺上的污染，并且給使用帶來很多的麻煩。下面，舒適100網(wǎng) 設(shè)計(jì)師帶您來認(rèn)識中央空調(diào)尺寸是多少，看看中央空調(diào)出風(fēng)口安裝實(shí)例圖。 與傳統(tǒng)柜機(jī)、壁掛機(jī)不同，由于與室內(nèi)裝修同步進(jìn)行，并且室內(nèi)機(jī)隱藏安裝在吊頂里，所以 中央空調(diào)出/回風(fēng)口尺寸是沒有明確規(guī)定的。在實(shí)際設(shè)計(jì)安裝過程中，它需要根據(jù)家居裝飾， 進(jìn)行靈活的變通，出/回風(fēng)口的大小取決于室內(nèi)機(jī)容量的大小。 一般情況下，中央空調(diào)出風(fēng)口尺寸是，出風(fēng)為15cm*60-100cm，回風(fēng)為26cm*60-100cm， 檢修口為35cm*35cm，出風(fēng)、回風(fēng)的寬度基本能定，但長度要根據(jù)室內(nèi)機(jī)的長度和裝修環(huán) 境來合理設(shè)計(jì)。 中央空調(diào)出風(fēng)口設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) 中央空調(diào)出風(fēng)口尺寸的大小取決于室內(nèi)機(jī)容量的大小，如果中央空調(diào)

礦井坑口排風(fēng)主扇是礦山主要噪聲源之一,主扇由電動(dòng)機(jī)直按驅(qū)動(dòng)葉輪高旋轉(zhuǎn),推動(dòng)氣流,在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)輻射出強(qiáng)烈的噪聲,污染環(huán)境,控制其噪聲已成為當(dāng)務(wù)之急。本文在對阜新高德煤礦坑口排風(fēng)主扇噪聲進(jìn)行詳細(xì)分析和測試的基礎(chǔ)上,應(yīng)用噪聲控制技術(shù)理論,設(shè)計(jì)了主扇消聲器,現(xiàn)報(bào)道如下。一.坑口排風(fēng)主扇的噪聲特性主扇風(fēng)機(jī)的參數(shù)如下:型號70b_2-21no-18d軸流風(fēng)機(jī),風(fēng)量q=64.6m~3/s,全壓p=3530.4p_a功率w=370kw,轉(zhuǎn)數(shù)n=1000r/min。

目的研究在無機(jī)械排風(fēng)和有機(jī)械排風(fēng)情況下衛(wèi)生間內(nèi)污染物的擴(kuò)散和濃度分布規(guī)律,確定合理的排風(fēng)口位置和補(bǔ)風(fēng)方式.方法采用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(computationalfluiddynamics,cfd)數(shù)值模擬的方法,通過fluent模擬軟件,利用數(shù)值分析法中的有限容積法和simplec算法對衛(wèi)生間內(nèi)污染物分布的微分方程進(jìn)行離散求解,在建立衛(wèi)生間5種不同方案的基礎(chǔ)上,分別對衛(wèi)生間內(nèi)污染物的濃度場分布進(jìn)行數(shù)值模擬,并對模擬結(jié)果進(jìn)行比較和分析.結(jié)果得到排風(fēng)口在不同位置和不同補(bǔ)風(fēng)方式情況下,污染物濃度模擬云圖與分布規(guī)律.重質(zhì)量氣體濃度值在越接近污染源處濃度值越大;而輕質(zhì)量氣體擴(kuò)散方式則相反.采用機(jī)械排風(fēng)的衛(wèi)生間內(nèi)污染物濃度遠(yuǎn)低于無排風(fēng)衛(wèi)生間內(nèi)污染物濃度.結(jié)論衛(wèi)生間排風(fēng)方式采用座便器側(cè)排風(fēng)時(shí),污染物擴(kuò)散影響范圍較其他情況明顯減小,采用座便器側(cè)排風(fēng)方式是合理可行的.

送風(fēng)孔板阻力系數(shù)模擬研究——孔板作為一種風(fēng)口形式，不僅可以用于潔凈室送風(fēng)末端，也常常用于地鐵站臺通風(fēng)、列車車廂送風(fēng)等人員密集或是空間相對狹小等場合。本文首先理論分析影響孔板阻力特性的參數(shù)，接著利用cfd模擬了不同開孔率下孔板的阻力特性，得出了孔...

發(fā)電機(jī)房進(jìn)排風(fēng)口設(shè)計(jì) 發(fā)電機(jī)房的通風(fēng)問題是機(jī)房設(shè)計(jì)中要特別注意解決的 問題,特別是機(jī)房位于地下室更要處理好,否則會(huì)直接影響 發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行。 機(jī)組的排風(fēng)一般應(yīng)設(shè)熱風(fēng)管道有組織的進(jìn)行,不宜讓發(fā) 動(dòng)機(jī)散熱器把熱量散在機(jī)房內(nèi),熱風(fēng)管道與發(fā)動(dòng)機(jī)散熱器連 在一起,其連接處用軟接頭,熱風(fēng)管道應(yīng)平直,如果要轉(zhuǎn)彎, 轉(zhuǎn)彎半徑應(yīng)盡量大而且內(nèi)部要平滑,出風(fēng)口盡量靠近且正對 散熱器熱風(fēng)管直接伸出室外有困難時(shí)可設(shè)管導(dǎo)出。 機(jī)房內(nèi)要有足夠的新風(fēng)補(bǔ)充，進(jìn)風(fēng)一般為自然進(jìn)風(fēng)方式， 進(jìn)風(fēng)口宜正對發(fā)電機(jī)端或發(fā)電機(jī)端兩側(cè)。 進(jìn)風(fēng)口與出風(fēng)口宜分別設(shè)在機(jī)房兩端，以免形成氣流短 路，影響散熱效果。 機(jī)房的出風(fēng)口、進(jìn)風(fēng)口的面積應(yīng)滿足下式的要求： s1>1.5s;s2>1.8s 式中:s----發(fā)動(dòng)機(jī)的散熱面積; s1----出風(fēng)口的面積; s2----進(jìn)風(fēng)口的面積;

文章應(yīng)用模型試驗(yàn)于公路隧道豎井送排式縱向通風(fēng)中,并對排風(fēng)口與隧道軸向夾角對排風(fēng)段隧道平均風(fēng)速的影響進(jìn)行了測試,研究不同排風(fēng)口角度和不同風(fēng)速下的變化規(guī)律。結(jié)果表明,排風(fēng)口與隧道軸向夾角對排風(fēng)動(dòng)力有較大影響,且隨著排風(fēng)段隧道平均風(fēng)速增大,排風(fēng)口角度的影響越大。因此排風(fēng)口與隧道軸向夾角宜取隧道結(jié)構(gòu)和安全性允許條件下的最小值。

BL—排風(fēng)口部—1

介紹了網(wǎng)絡(luò)通風(fēng)系統(tǒng)仿真軟件,對單座斜井送排式通風(fēng)方案和左右洞三斜(豎)井聯(lián)合送排式通風(fēng)方案進(jìn)行了通風(fēng)數(shù)值模擬計(jì)算,并對兩方案進(jìn)行了比較分析。

根據(jù)國內(nèi)外鑄造生產(chǎn)的經(jīng)驗(yàn),高溫鐵水是提高鑄鐵件質(zhì)量的重要條件。如何改進(jìn)沖天爐,獲得高溫、高質(zhì)量的鐵水,是近年來國內(nèi)外鑄造工作者努力研究的重要課題。隨著我國工業(yè)的不斷發(fā)展,改爐節(jié)焦,特別是尋求既能提高鐵水溫度、又利于節(jié)能的爐型,人們做了大量的工作。全國各地出現(xiàn)了多種結(jié)構(gòu)形式的沖天爐,雙排風(fēng)口倒置大排距沖天爐就是其中一種。這種爐型易控制、易操作,在國內(nèi)已被越來越多的企業(yè)所采用。

對350km/h高速檢測車明線運(yùn)行外空氣流場進(jìn)行數(shù)值模擬,車頭表面壓力計(jì)算結(jié)果與理論值進(jìn)行比較,誤差1%,在允許范圍之內(nèi),驗(yàn)證了計(jì)算模型的高可信度.分析高速檢測車輔助變流器進(jìn)風(fēng)口和排風(fēng)口壓力分布規(guī)律,結(jié)果表明:輔助變流器不工作的情況下進(jìn)風(fēng)口的平均壓力為正,且相差不大,排風(fēng)口1的壓力為正,排風(fēng)口2,3的壓力為負(fù),進(jìn)排風(fēng)口的壓差都為正.輔助變流器正常工作時(shí)進(jìn)排風(fēng)口的壓力變化規(guī)律與不工作時(shí)相同,但進(jìn)風(fēng)口平均壓力都為負(fù)值,且平均壓力減小.1號輔助變流器進(jìn)排風(fēng)口壓差為負(fù)值,2,3號輔助變流器進(jìn)排風(fēng)口壓差均為正值.1號輔助變流器排風(fēng)口的壓力偏高,進(jìn)排風(fēng)口壓差為負(fù),計(jì)算表明此位置不適合設(shè)置排風(fēng)口.

本文將對比排風(fēng)口止逆閥在建設(shè)工程領(lǐng)域中的不同應(yīng)用情況，詳細(xì)說明其功能、特點(diǎn)以及性能，以幫助讀者更好地了解和選擇適合自己需求的排風(fēng)口止逆閥。

本文將圍繞建設(shè)工程領(lǐng)域中的排風(fēng)口風(fēng)帽展開討論，通過問題解答的方式，詳細(xì)說明其作用、安裝方法、維護(hù)保養(yǎng)等相關(guān)內(nèi)容。

依托蕪合高速公路試刀山隧道改擴(kuò)建工程,介紹了改擴(kuò)建施工方案。通過建立有限元模型模擬開挖過程,分析隧道改擴(kuò)建過程中圍巖的變形,擴(kuò)挖完成后的拱頂沉降、周邊位移的特征,初支的應(yīng)力變化規(guī)律。結(jié)果表明,隧道擴(kuò)挖完成后最大豎向位移12.7mm,初期支護(hù)最大彎矩116.2kn·m,中隔撐的最大彎矩為119.2kn·m;采用加中隔撐的擴(kuò)挖方案可保證施工安全。隧道擴(kuò)挖施工后隧道開挖量較大的一側(cè)圍巖產(chǎn)生的豎向位移大,初期支護(hù)彎矩、軸力、剪力均表現(xiàn)出不對稱性,擴(kuò)挖過程中應(yīng)及時(shí)支護(hù)、加強(qiáng)監(jiān)控量測。

電熱鼓風(fēng)箱自然排風(fēng)口的改進(jìn)

以高速公路某隧道為例,建立爆破振動(dòng)數(shù)值模擬模型并進(jìn)行了分析,得到后行洞爆破對先行洞初期支護(hù)產(chǎn)生的一般影響規(guī)律,從而確定先行洞的初期支護(hù)參數(shù),以保證隧道初期支護(hù)的質(zhì)量和安全。為類似隧道工程的設(shè)計(jì)和施工提供參考。