粘結(jié)力施工因素

粘層施工前應檢查基層或下臥瀝青層的質(zhì)量,不符合要求的不得鋪筑瀝青層。舊瀝青路面或下臥層已被污染時,必須清洗或經(jīng)銑刨處理且待路面干燥后再進行施工。施工應盡量選在夏季且一天當中氣溫較高時,不允許夜間或凌晨施工。

按照規(guī)范要求,粘層施工時須使瀝青噴撒成霧狀,在路面全寬內(nèi)均勻分布成一薄層。粘層油宜在當天撒布,待乳化瀝青破乳、水分蒸發(fā)完成,或稀釋瀝青中的稀釋劑基本揮發(fā)完成后,緊跟著鋪筑瀝青層。透層瀝青施工時,若瀝青為熱改性瀝青,特別是SBS改性瀝青,需要在高溫時進行噴撒,施工質(zhì)量受施工環(huán)境、溫度及基層的清潔狀況影響。否則,容易出現(xiàn)離析、水和瀝青分離、噴撒不勻,瀝青阻塞灑布機出油孔等現(xiàn)象。透層瀝青的施工對石屑的干燥度要求很高,所用石屑必須經(jīng)過過篩。同時,撒布石屑后必須及時碾壓才能達到滿意的質(zhì)量效果。下承層是半剛性基層的透層宜緊接在基層碾壓成型后表面稍變干燥,但尚未硬化的情況下噴撒。為了更好地使透層的粘結(jié)力增強,無機結(jié)合料粒料基層上撒布透層瀝青應在鋪筑瀝青層前1d~2d撒布。下封層的作用效果明顯優(yōu)越于粘層、透層。它是由級配石料、瀝青乳化液、添料、助劑,通過稀漿封層施工機械按比例集中投料、拌和并完成攤鋪的一種細料式瀝青混凝土薄層施工工藝,具有密級配、大油量的特點,粘結(jié)性和密封性都特別好。在攤鋪瀝青面層時可直接進行瀝青路面的施工,下封層會在瀝青混合料的高溫及壓路機的振動下進一步密實,真正起到粘結(jié)、密實、防水的作用。

下封層、粘層及透層油的施工工藝有一個共同的特點,就是都可以提高剛性、柔性結(jié)構(gòu)層之間的抗剪強度,但它們的抗剪強度不同。下封層作為瀝青路面結(jié)構(gòu)層間結(jié)合料時的抗剪強度最大,作為粘結(jié)過渡層效果最好。

一般可用擊實法模擬工程實際,既可用于確定瀝青粘結(jié)層的合理用量,也可以用來確定瀝青粘結(jié)層的抗剪強度,但對基底材料的強度要求較高,否則擊實時基底材料會破壞。試件的試驗溫度是關(guān)鍵,溫度低抗剪強度高,溫度高抗剪強度低。同樣條件下,利用擊實法成型的試件,水泥混凝土為基底的試件的抗剪強度要比以鋼板為基底的試件的抗剪強要高,這說明基底的粗糙程度對抗剪強度有影響,而且比基底的強度對抗剪強度影響大。所以要在提高基底強度的同時注意提高其粗糙程度,而得到較高的抗剪強度。

瀝青具有熱粘性,但存在軟化點偏低、易吸熱軟化的缺點。由于瀝青缺乏高溫抗變形能力,因而降低了高溫環(huán)境下路面的承載能力,容易形成車轍等病害,當然瀝青放在面層當中還會出現(xiàn)粘附輪胎現(xiàn)象,致使車輪飄滑,造成安全隱患。下封層宜采用層鋪法表面處治或稀漿封層法施工。稀漿封層可采用乳化瀝青或改性乳化瀝青作結(jié)合料。透層油的選擇是根據(jù)基層類型,常用的有液體瀝青、乳化瀝青、煤瀝青等。液體石油瀝青根據(jù)使用目的與場所,可選用快凝、中凝、慢凝。宜采用針入度較大的石油瀝青,使用前按先加熱后加稀釋劑的順序,摻配煤油或輕柴油,經(jīng)適當?shù)臄嚢?、稀釋而成。乳化瀝青類型根據(jù)集料品種及使用條件選擇。陽離子乳化瀝青可適用于各種集料品種,陰離子乳化瀝青適用于堿性石料。乳化瀝青的破乳速度、粘度宜根據(jù)用途與施工方法選擇。煤瀝青用于各種等級公路的基層透層時宜采用T21級或T22級,與道路石油瀝青、乳化瀝青混合使用,以改善滲透性并能與基層連接成為一體。粘層油宜采用快裂或中裂乳化瀝青、改性乳化瀝青,也可以采用快、中凝液體石油瀝青。粘層油品種和用量,應根據(jù)下臥層的類型通過試驗確定。當粘層油上鋪筑薄層大空隙排水路面時,粘層油的用量宜增加到0.6L/m2~1.0L/m2。當瀝青層之間兼作封層而噴撒的粘層油宜采用改性瀝青或改性乳化瀝青,其用量不少于1.0L/m2。

1)下封層。多用于多雨潮濕地區(qū)的高速公路、一級公路的瀝青面層空隙較大、滲水嚴重的路面或鋪筑基層后不能及時鋪筑瀝青面層而需要開放交通時,宜在噴撒透層油后鋪筑下封層。下封層的瀝青油石比為7.5%~13.5%,石料用量為5.4kg/m2~8.1kg/m2,石料規(guī)格為Ⅱ級配礦料,施工工藝為稀漿封層機拌和攤鋪。

2)粘層。雙層或三層熱拌熱鋪瀝青混合料路面在鋪筑上面層前,其下面的瀝青層已被污染,水泥混凝土路面上鋪筑瀝青面層時必須撒鋪粘層。瀝青用量為0.3L/m2~0.5L/m2,施工工藝為噴撒,不需要用石料。

3)透層。瀝青路面的級配砂礫、級配碎石基層及水泥、石灰、粉煤灰等無機料穩(wěn)定土或粒料的半剛性基層上必須撒透層瀝青。瀝青用量為0.7L/m2~1.1L/m2,石料用量為2kg/m2~3kg/m2,石料規(guī)格為石屑或砂,施工工藝為撒瀝青、撒石屑并碾壓。

粘結(jié)層的作用是把上下瀝青面層粘結(jié)起來,使荷載從上面的瀝青層傳遞到下面的瀝青層的同時沒有層間滑移或分層現(xiàn)象發(fā)生。根據(jù)參考文獻[1]中闡述的觀點,試驗溫度為60℃時,在一定的范圍內(nèi)隨著瀝青用量的增加抗剪強度有所增加其原因在于,瀝青混合料在基底表面擊實后,瀝青混合料與基底表面緊密接觸,抗剪強度源于瀝青混合料中的骨料與基底的摩擦力及瀝青的粘結(jié)力,由于瀝青用量的增加,瀝青混合料與基底的接觸面增大,這樣抗剪強度有所增加。粘結(jié)層瀝青厚度超過瀝青混合料紋理深度之后,瀝青粘結(jié)層的粘結(jié)力降低,由于擊實的作用多余的瀝青被擠出試件,其粘結(jié)力降低的水平趨于穩(wěn)定。試驗溫度30℃時,由于溫度的降低,瀝青的粘度增加從而粘結(jié)力有所增加,但隨著瀝青用量的增加多余的瀝青被擠出,其粘結(jié)力趨于穩(wěn)定。

當瀝青層之間或瀝青層與基層之間結(jié)合面上的摩阻力大大低于瀝青混合料本身時,層間界面會存在抗剪強度不足的薄弱環(huán)節(jié),當路面受到較大的水平剪切力時易發(fā)生剪切位移,使瀝青面層發(fā)生水平推移、車轍及壅包等病害。粘結(jié)層對瀝青層之間的拉應力和剪應力的傳遞有至關(guān)重要的作用,層間粘結(jié)力不足會導致層間推移及上面層層底拉應力集中,這種應力集中將加速疲勞開裂導致整個路面的破壞。為了保證瀝青路面的優(yōu)良路用性能,必須在瀝青混凝土層間鋪設粘結(jié)層或經(jīng)過處理以提高層間的粘結(jié)力。結(jié)合國內(nèi)對提高瀝青層間粘結(jié)力的討論,應該從以下幾方面加以闡述。

(1)應用本文方法所得的粘結(jié)力變化趨勢及荷載數(shù)值與試驗結(jié)果接近。

(2)利用溫度膨脹模型模擬鋼筋銹蝕對鋼筋混凝土粘結(jié)力及承載力的影響是有效的和可行的，并避免了采用給鋼筋施加均勻內(nèi)力及變形模擬銹蝕影響的與實際情況偏離的不利影響，是對鋼筋混凝土中鋼筋銹蝕問題的數(shù)值分析方法的補充與完善。

加載端的荷載-位移曲線。可以看出，當將混凝土視為非線性彈塑性體時，在劈裂破壞后將顯示出明顯的應變軟化。

為鋼筋在銹蝕狀態(tài)下混凝土單元的位移，與試驗的裂縫開展位置基本吻合。

為了比較箍筋配置的影響，分別情況1和去掉中間一根箍筋情況2兩種情況進行分析計算。兩種情況下銹蝕深度與最大荷載的關(guān)系曲線?？梢钥闯?，在銹蝕開始階段，均有一個較明顯的下降趨勢，這也是多數(shù)試驗結(jié)果的趨勢。最大粘結(jié)力均大于銹蝕前的最大值。同時，也可發(fā)現(xiàn)兩條分析曲線與試驗曲線在中間位置較為逼近。

采用軸對稱有限元分析模型，對稱軸取在主筋長向的形心線上?；炷翞橐粌?nèi)半徑為7mm、外半徑為50mm的圓環(huán)。主筋直徑為14mm.鋼筋在混凝土中的錨固長度取10倍鋼筋直徑即140mm，主筋為一內(nèi)徑為5mm、外徑為7mm的鋼圓環(huán)。主筋肋高取0.5mm，肋間距取7mm.箍筋采用矩形截面等效圓形截面面積?；炷良肮拷钊?點軸對稱塊體單元，主筋及肋采用2節(jié)點軸對稱殼體單元。鋼筋與混凝土間的摩擦力被忽略，但以主筋肋截面為矩形作為補充。利用ABAQUS程序進行分析，有限元單元劃分。

混凝土被視為彈塑性材料，彈性模量E=34500MPa，波松比ν=0.18，抗壓強度fc=50MPa，抗拉強度ft=4.25MPa，破壞時的塑性應變?nèi)?.4×10-3，產(chǎn)生裂縫后考慮由于剪切剛度變化引起的軟化。假定裂縫后混凝土抗拉強度為線性損失并在應變?yōu)?.2×10-3后無拉應力存在?；炷岭p軸極限抗壓強度與單軸抗壓強度之比為1.16.箍筋為彈性材料，主筋為彈塑性材料，彈性模量E=2.06×105MPa，波松比ν=0.3，鋼材屈服強度為550MPa，抗拉強度為600MPa.1.3分析步驟數(shù)值分析由鋼筋銹蝕前的加載階段、鋼筋銹蝕階段和銹蝕后的加載階段組成，構(gòu)件在荷載作用下的破壞過程按照不穩(wěn)定分析原理并采用修正的RIKS方法進行分析，同時考慮幾何非線性變化的影響。

由于鋼筋銹蝕而導致的鋼筋體積膨脹在分析中采用主筋單元在溫度作用下的體積膨脹，鋼材的膨脹系數(shù)采用在溫度作用下的正交膨脹性質(zhì)，也即考慮環(huán)向膨脹而忽略沿鋼筋長向和徑向的膨脹。

設鋼筋在銹蝕前的原始半徑為r0，在溫度作用下銹蝕深度為X，膨脹后的半徑為r，t為膨脹量，則:

r-r0=t(1)

設由膨脹引起的混凝土裂縫長度為lcr，寬度為w，由產(chǎn)生裂縫前后狀態(tài)時構(gòu)件的體積相等導出銹蝕深度X為:

X=t[1+lcr/(2r0)](2)

式(2)中，膨脹量t由有限元計算直接得出，lcr從裂縫開展圖中得出。

長期以來，鋼筋銹蝕對鋼筋混凝土構(gòu)件粘結(jié)力的影響一直被工程界所重視，其影響主要集中在粘結(jié)力和承載力的變化上。目前應用有限元方法模擬鋼筋銹蝕影響的方法大體可分為兩種，一種是模擬鋼筋銹蝕時的體積膨脹引起的內(nèi)力，另一種則是模擬膨脹時的位移量。本文試從溫度角度出發(fā)，即施加于鋼筋一定的溫度模擬其膨脹過程對構(gòu)件粘結(jié)力及承載力的影響，對試驗結(jié)果進行對比分析。

對于巖石來說，巖石的抗壓強度σc、抗拉強度σt、抗剪強度τo、和粘結(jié)力C有如下關(guān)系:

σc=10σt (σt的系數(shù)變化范圍為6~20)

σc=5τo (τo的系數(shù)變化范圍為6~20)

τo=1.8σt (σt的系數(shù)變化范圍為6~20)

τo=0.7C (C的系數(shù)變化范圍為6~20)

釉面磚是一種廣泛用于墻面裝飾的飾面磚，普遍用低廉的水泥沙漿鑲貼施工。但由于水泥沙漿作為粘結(jié)料的粘結(jié)力差，鑲貼于墻面的釉面易脫落，這不僅嚴重影響墻面裝飾效果，而且重新鑲貼施工麻煩。因此為防止脫落，釉面磚底面普遍均帶槽紋。近來，一種與水泥沙漿粘結(jié)力更強的釉面磚問世海外。

據(jù)介紹，這種釉面磚是用石膏和玻璃屑為主要原料的坯料作底層，在其上面填入磚坯料，加壓成復合坯體，干燥、施釉、燒結(jié)而成。燒結(jié)后的底層為石膏瓷質(zhì)層，主體層為陶瓷質(zhì)層，底層厚度為總坯體厚度的1/10~1/3。石膏瓷層不易溶于水，但石膏再結(jié)晶粒表面未被玻璃質(zhì)完全覆蓋，仍具有一定的吸水性。當石膏瓷質(zhì)底面吸收沙漿中的水分，溶出無水石膏時，與沙漿中的水泥起反應，生成水化硫鋁酸鈣和水化硫鐵酸鈣針狀晶體，填充于石膏再結(jié)晶粒的微細間隙。因此石膏瓷質(zhì)底面能與水泥沙漿產(chǎn)生高粘結(jié)力。如將用無水石膏與碎玻璃屑作底層的釉面專用水泥沙漿(水泥:沙=1:2鑲貼于墻面，于空氣中養(yǎng)護28天，粘結(jié)強度達到22.6kg/cm2，而用同一沙漿或有機粘結(jié)劑鑲貼底面為槽紋的常用普遍釉面磚，粘結(jié)強度分別為12.2kg/cm2和24.9kg/cm2，兩者相比，用水泥沙漿鑲貼時，底面為石膏瓷質(zhì)的釉面磚較普通釉面磚的粘結(jié)強度相差極小，若將石膏瓷質(zhì)底面再形成槽紋，粘結(jié)強度提高得多;而與有機粘結(jié)劑鑲貼普通釉面磚的粘結(jié)強度相差極小?若將石膏瓷質(zhì)底面再形成槽紋?釉面磚粘結(jié)強度還能進一步提高。

這種高粘結(jié)力釉面磚的問世解決了水泥沙漿鑲貼時粘結(jié)力低的問題，有效防止磚的脫落，減少因釉面磚脫落而需多次鑲貼施工的次數(shù)。

1 臺式結(jié)構(gòu)，攜帶方便，設計先進，美觀大方; 2 既可以做室內(nèi)試驗，也可以在施工現(xiàn)場使用;

3 制作精良，使用方便，測試結(jié)果準確可靠。

適用于確定乳化瀝青稀漿封層混合料的初凝時間和開放交通時間的試驗。