氣缸內(nèi)因壓力急劇升高而產(chǎn)生的動載荷和沖擊波會引起高頻振動,并通過氣缸套、機體和氣缸蓋傳播到外界。水冷式內(nèi)燃機因有水套阻隔，通常較風冷式內(nèi)燃機噪聲低。影響燃燒噪聲的主要因素是燃燒過程的組織,其決定因素是滯燃期形成可燃混合氣的多少。燃燒噪聲也與燃料性質(zhì)、壓縮比、噴油(或點火)提前角、噴油規(guī)律、轉(zhuǎn)速和負荷等有密切關(guān)系。通常以速燃期的壓力升高率作為燃燒噪聲的評價指標，對柴油機來說應(yīng)控制在0.4兆帕每度曲軸轉(zhuǎn)角以下。

現(xiàn)代內(nèi)燃機噪聲級一般為 85~110dB。通常汽油機較柴油機噪聲低些。為減少內(nèi)燃機噪聲的傳播，一般采取局部隔聲或整機隔聲措施。在內(nèi)燃機上加裝隔音罩，可將噪聲降低10~25dB。

內(nèi)燃機噪聲造價信息

市場價 信息價 詢價
材料名稱 規(guī)格/型號 市場價
（除稅）		 工程建議價
（除稅）		 行情 品牌 單位 稅率 供應(yīng)商 報價日期
低噪聲混流風機 SWF-Ⅰ-NO.4 風量:3636m3/h,功率:0.37kW,轉(zhuǎn)速:1450rpm,靜壓:175Pa,噪音:71dB(A),重量:35kg 查看價格 查看價格

雄吉通風

 臺 13% 重慶市雄吉通風設(shè)備股份有限公司
低噪聲混流風機 SWF-Ⅰ-NO.4 風量:3053m3/h,功率:0.37kW,轉(zhuǎn)速:1450rpm,靜壓:212Pa,噪音:71dB(A),重量:52kg 查看價格 查看價格

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低噪聲混流風機 SWF-Ⅰ-NO.3 風量:1606m3/h,功率:0.25kW,轉(zhuǎn)速:1450rpm,靜壓:236Pa,噪音:71dB(A),重量:19kg 查看價格 查看價格

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低噪聲混流風機 SWF-Ⅰ-NO.4.5 風量:4040m3/h,功率:0.55kW,轉(zhuǎn)速:1450rpm,靜壓:216Pa,噪音:73dB(A),重量:46kg 查看價格 查看價格

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t 13% 沈陽市新城石油化工廠
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噪聲消聲器 品種:管式消聲器;系列:通風化學實驗室通風系統(tǒng)及水電系列;規(guī)格:寬×高×長(mm):500×800; 查看價格 查看價格

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 套 13% 昆明增昀實驗室設(shè)備有限公司
材料名稱 規(guī)格/型號 除稅
信息價		 含稅
信息價		 行情 品牌 單位 稅率 地區(qū)/時間
內(nèi)燃鑿巖機 YN30A 查看價格 查看價格

臺班 汕頭市2012年1季度信息價
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臺班 廣州市2011年1季度信息價
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臺班 汕頭市2011年1季度信息價
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臺班 韶關(guān)市2010年8月信息價
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臺班 韶關(guān)市2010年8月信息價
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臺班 汕頭市2010年2季度信息價
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臺班 廣州市2010年2季度信息價
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臺班 廣州市2009年4季度信息價
材料名稱 規(guī)格/需求量 報價數(shù) 最新報價
（元）		 供應(yīng)商 報價地區(qū) 最新報價時間
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噪聲監(jiān)測儀 噪聲監(jiān)測儀|12個 3 查看價格 廣州佳儀精密儀器有限公司 廣東  深圳市 2022-01-25
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天然氣燃氣燃燒機GAS10P/M型燃燒機 天然氣燃氣燃燒機GAS10P/M型燃燒機|2臺 1 查看價格 上海鼎際實業(yè)有限公司 廣東  惠州市 2009-12-18
噪聲監(jiān)測儀 (1)名稱:噪聲監(jiān)測儀(2)規(guī)格:30db-130Db 進度0.1db|2臺 3 查看價格 中山市明間照明有限公司 全國   2020-07-15

由于氣體擾動和氣體與其他物體相互作用而產(chǎn)生的噪聲。其中進、排氣噪聲是內(nèi)燃機最強的噪聲源。非增壓內(nèi)燃機的噪聲主要是排氣噪聲，可采用消聲器予以控制。但對增壓內(nèi)燃機更主要的是進氣噪聲，除空氣在進氣管中產(chǎn)生的低頻噪聲和流經(jīng)氣門通道時產(chǎn)生高頻渦流噪聲外，廢氣渦輪增壓器(見廢氣渦輪增壓)的壓氣機也會成為重要的噪聲源。風扇噪聲包括由風扇葉片對空氣分子周期性擾動產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)噪聲和空氣受葉片擾動產(chǎn)生的渦流噪聲。渦流噪聲的頻率與氣流速度成正比，通常應(yīng)把氣流速度控制在20米/秒以下。

機件在運轉(zhuǎn)中相互撞擊而產(chǎn)生的噪聲。在往復活塞式內(nèi)燃機中活塞與氣缸套之間存在間隙，工作時側(cè)向力周期性變化,致使活塞對缸壁發(fā)生敲擊,形成強烈的機械噪聲源。通過改進設(shè)計、減小間隙，使活塞銷孔向缸壁主推力面適當偏移,加長活塞裙部尺寸,提高氣缸套剛度，加強活塞裙部潤滑等都可使噪聲降低。內(nèi)燃機配氣機構(gòu)的噪聲是高速柴油機和汽油機的重要機械噪聲源，其中包括氣門落座時的撞擊聲、由氣門間隙引起的配氣機構(gòu)桿件之間的推撞聲和因周期性撞擊力產(chǎn)生的振動。采用液力挺柱或氣門液力驅(qū)動，減小氣門間隙，改進凸輪設(shè)計等都可顯著降低配氣機構(gòu)噪聲。此外，定時齒輪嚙合傳動中齒間撞擊和摩擦產(chǎn)生的噪聲，可通過改進設(shè)計參數(shù)、結(jié)構(gòu)和材料，提高制造精度等得到改善。要求嚴格控制噪聲的內(nèi)燃機可采用無聲鏈。

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內(nèi)燃機爆震燃燒過程中燃燒室內(nèi)聲學分析 內(nèi)燃機爆震燃燒過程中燃燒室內(nèi)聲學分析

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頁數(shù)： 8頁

評分： 4.7

內(nèi)燃機燃燒過程中,高溫高壓的混合氣體與燃燒室構(gòu)成的空腔為缸內(nèi)氣體聲學振蕩提供了條件,這種振蕩現(xiàn)象與燃燒噪聲的產(chǎn)生直接相關(guān),屬于強非穩(wěn)態(tài)的非線性范疇。由于這些振蕩受到很多因素影響,其復雜性導致至今仍無一個實時計算的手段。為研究燃燒過程中壓力波動產(chǎn)生的機理,由KIVA燃燒計算的流場模型推出三維聲學波動方程,并與KIVA源程序相結(jié)合求解。由于汽油機爆震時這種聲學振蕩最為明顯,利用所得方程對某一工作與爆震工況下的汽油機進行計算,得出了爆震燃燒過程中聲學振蕩的過程及聲學激勵項的特征。分析各聲源隨曲軸轉(zhuǎn)角變化的曲線,得出各燃燒激勵源對氣缸壓力波動的貢獻及聲場分布情況;同時,對比與計算相同工況下試驗獲取的氣缸壓力振蕩數(shù)據(jù),討論了燃燒室聲學振蕩規(guī)律。

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內(nèi)燃機車司機室內(nèi)部噪聲特性分析 內(nèi)燃機車司機室內(nèi)部噪聲特性分析

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頁數(shù)： 4頁

評分： 4.6

應(yīng)用噪聲與振動測試分析系統(tǒng)對內(nèi)燃機車司機室內(nèi)部噪聲進行測試與分析,得出結(jié)果為:司機室內(nèi)部存在的主要是中、低頻噪聲,在100~160 Hz和1 250~2 000 Hz兩個頻段出現(xiàn)峰值,特別是1 600 Hz附近較明顯;當機車運行速度低于120 km/h時,運行速度大小對司機室內(nèi)噪聲值影響不大;對于雙司機室機車而言,靠近冷卻室端的第二司機室的噪聲值比遠端第一司機室的噪聲值高大約2~4 dB(A);相同工況下機車定置時司機室內(nèi)噪聲值比機車運行情況下的測試值要小約2~5 dB(A)。研究結(jié)果為內(nèi)燃機車司機室的減振降噪設(shè)計提供依據(jù)。

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