隨著超大面積基坑的發(fā)展,常規(guī)內(nèi)支撐支護在造價高、工期長、施工不便、支撐拆除困難等方面的問題更為突出,發(fā)展更為合理的支護方法是可持續(xù)發(fā)展的需要。申請人提出了多種形式無水平支撐梯級懸臂支護方法并具有施工速度快、土方開挖與地下結(jié)構(gòu)施工方便等優(yōu)點,已在多個軟土超大面積基坑中成功應用。但該新型支護形式的支護機制、破壞機理、穩(wěn)定計算方法及相關設計理論的研究尚未系統(tǒng)開展,工程實踐中已有梯級支護產(chǎn)生多米諾骨牌式破壞的案例報道。本課題擬采用可高效準確獲取破壞模式的DLO法、可考慮大變形的MPM法及其它數(shù)值分析方法、離心機模型試驗、工程現(xiàn)場監(jiān)測等方法,以梯級支護形式中支護結(jié)構(gòu)-土相互作用為核心,研究梯級支護在基坑開挖過程中的變形機理、趨于破壞的機理及破壞后的大變形性狀,并進一步研究開挖和支護形式、土質(zhì)條件變化、超載、超挖等因素導致梯級支護穩(wěn)定破壞的機理,基于極限分析法建立適用于梯級懸臂支護的穩(wěn)定計算方法。
隨著超大面積基坑的發(fā)展,常規(guī)內(nèi)支撐支護在造價高、工期長、施工不便、支撐拆除困難等方面的問題更為突出,發(fā)展更為合理的支護方法是可持續(xù)發(fā)展的需要。 項目提出了多種形式無水平支撐梯級懸臂支護方法并具有施工速度快、土方開挖與地下結(jié)構(gòu)施工方便等優(yōu)點,已在多個軟土超大面積基坑中成功應用。但該新型支護形式的支護機制、破壞機理、穩(wěn)定計算方法及相關設計理論的研究尚未系統(tǒng)開展,工程實踐中已有梯級支護產(chǎn)生多米諾骨牌式破壞的案例報道。 針對大面積梯級支護基坑的穩(wěn)定機理,項目按計劃采用上限D(zhuǎn)LO法、可考慮大變形的MPM法、有限元強度折減法開展了大量的數(shù)值分析,結(jié)合離心機模型試驗、工程現(xiàn)場監(jiān)測等方法,以梯級支護形式中支護結(jié)構(gòu)-土相互作用為核心,研究梯級支護在基坑開挖過程中的變形機理、趨于破壞的機理及破壞后的大變形性狀,并進一步研究開挖和支護形式、土質(zhì)條件變化等因素導致梯級支護穩(wěn)定破壞的機理,基于極限分析法建立適用于梯級懸臂支護的穩(wěn)定計算方法。 主要研究成果如下:第一,通過采用強度折減法結(jié)合DLO法考察了梯級懸臂支護基坑的穩(wěn)定性機理,發(fā)現(xiàn)梯級支護基坑存在分離式、關聯(lián)式和整體式三種破壞模式。第二,采用MPM法的對梯級懸臂支護基坑的破壞過程進行了模擬,結(jié)合有限元法到了支護變形與基坑安全系數(shù)的關系。第三,提出實用和適用的穩(wěn)定計算方法。對于該研究目標,根據(jù)三種破壞模式,提出了相應的穩(wěn)定計算方法;此外,基于MSD理念,提出了變形和受力簡化計算方法。 2100433B
破壞機制:破壞的體制或體系,比方土體破壞機制是分彈性段、應變硬化段、應變軟化段,這個是體系的破壞。? 破壞機理:破壞的理由和道理,比方土體破換機理是土內(nèi)剪應力超過土的抗剪強度。? 個人認為是這樣的。
硬化后的混凝土在未受外力作用之前,由于水泥水化造成的化學收縮和物理收縮引起砂漿體積的變化,在粗骨料與砂漿界面上產(chǎn)生了分布不極不均勻的拉應力,它足以破壞粗骨料與砂漿的界面,形成許多分布很亂的界面裂縫。另...
有三種方式? 你看看你用的是那種 ? 一 打井單口徑降水? 套打井? 管道攤銷 設備使用 二 輕型井點降水 有安拆 使用 ? 再有一種就是 里面有大面積的水 完成就完事的 三 就是機 按降水深度 自己...
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在建筑物外部一定距離上設置防爆墻,能對汽車炸彈爆炸沖擊波和碎片起到有效的防護,消除爆炸沖擊波對建筑物及內(nèi)部人員的破壞殺傷作用。主要應用Ansys LS-DYNA程序,建立了爆炸荷載作用下懸臂式防爆墻有限元模型,分析了防爆墻的破壞機理,以及防爆墻極限狀態(tài)下的承載力和變形情況,所用方法和成果可供防爆墻設計時應用參考。
【學員問題】軟土地區(qū)深基坑支護失穩(wěn)故分析?
【解答】1、設計原因
鋼筋混凝土角支撐只在西北側(cè)布設,東北側(cè)與南側(cè)無角支撐,屬非對稱布設角支撐,在基坑主動土壓力作用下,可知,CX3的位移為96.06、mill,CX4的位移為157.68、mill,該支撐向?qū)蔷€方向漂移值為:曲6.062+157.682=184.6mill,說明角支撐非對稱布設是不合理的。
2、建設方原因
由于基坑北側(cè)土質(zhì)較差,含水量較大,為了降低基坑支護成本,在建設方指令要求下,取消東北角鋼筋混凝土角支撐,位移最大值為東北角CX6位移值為394.56姍,大大超過規(guī)范規(guī)定位移允許值。如果保留該角支撐,位移必定將減小,是造成這次事故的主要原因。
3、施工方原因
原基坑支護設計方案已通過專家論證,作為施工總承包方應堅持專家論證后的方案實施,建設方要修改基坑支護方案必須重新進行專家論證,但總承包方未堅持原則而滿足建設方要求實施,從而導致事故發(fā)生。當基坑水平位移等變形超過設計規(guī)定之值時,應及早采取補救措施,按信息化施工要求,通知建設方和設計單位,修改基坑設計方案,但施工方未能及早處理,致使事故進一步發(fā)展。
4、地質(zhì)條件
本工程地質(zhì)條件較差,淤泥質(zhì)土含水率太高,極易造成邊坡滑移。
以上內(nèi)容均根據(jù)學員實際工作中遇到的問題整理而成,供參考,如有問題請及時溝通、指正。
第1章 緒論
1.1 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀綜述
1.2 仇畢站概況
第2章 軟土地鐵車站深基地下連續(xù)墻施工技術
2.1 地下連續(xù)墻施工工藝
2.2 地下連續(xù)墻施工技術
第3章 軟土地鐵車站深基坑減壓降水成槽技術
3.1 減壓降水方案
3.2 降水試驗結(jié)果及分析
3.3 槽壁穩(wěn)定性計算
3.4 降水對周邊環(huán)境影響
第4章 軟土地鐵車站深基坑抽灌一體化降水技術
4.1 試驗設計與方法
4.2 抽水、回灌試驗成果分析
4.3 抽水、回灌試驗數(shù)據(jù)分析
第5章 軟土地鐵車站基深坑施工變形監(jiān)測研究
5.1 變形監(jiān)測方案
5.2 變形監(jiān)測結(jié)果
第6章 考慮時空效應的軟土深基坑有限元分析研究
6.1 基坑工程的時空效應規(guī)律
6.2 考慮時空效應的有限元法
6.3 考慮時空效應的有限元分析
6.4 軟土深基坑時空效應影響因素分析
6.5 時空效應施工方法
第7章 考慮承壓水降水的軟土深基坑施工變形模擬研究
7.1 寧波典型軟土地層Hss模型參數(shù)研究
7.2 不考慮回灌的承壓水抽水試驗
7.3 考慮承壓水降水的深基坑變形特性
第8章 軟土地鐵車站深基坑位移反分析研究
8.1 現(xiàn)有方法及評價
8.2 彈性地基梁法
8.3 位移反分析法
8.4 m值反演分析
第9章 軟土地鐵車站深基坑模糊綜合評判法安全評價
9.1 模糊綜合評判法原理
9.2 深基坑工程安全評價模型
9.3 安全評價實例分析
第10章 軟土地鐵車站深基坑安全監(jiān)控指標體系
10.1 基坑本體安全控制指標體系
10.2 周圍環(huán)境安全控制指標體系
10.3 道路安全評判方法研究
10.4 安全監(jiān)控指標咨詢初值的形成
10.5 安全監(jiān)控指標初值的驗證和調(diào)整
第11章 軟土地鐵車站深基坑工程施工變形控制標準
11.1 支護結(jié)構(gòu)破壞及判定
11.2 不同施工階段控制標準
11.3 不同施工階段控制措施
參考文獻2100433B
本書以寧波軌道交通仇畢站深基坑工程為依托,研究了軟土地鐵車站深基地下連續(xù)墻施工技術,深基坑減壓降水成槽技術,深基坑抽灌一體化降水技術,深基坑施工變形規(guī)律,考慮時空效應的深基坑有限元分析,考慮承壓水降水的深基坑施工變形模擬,深基坑位移反分析,模糊綜合評判法安全評價,安全監(jiān)控指標體系以及變形控制標準等。