低氧含量GCr15軸承鋼生產(chǎn)工藝實(shí)踐

gcr15鋼管/gcr15軸承鋼 是的0635-880884515965232156 耐磨鋼板，彈簧鋼板，合金鋼板，橋梁鋼板，容器板，高強(qiáng) 板，低合金鋼板，碳素鋼板，冷軋鋼板， 名稱邊長（mm）壁厚(mm) 16*1620*2025*2530*3032*3235*3538*38 40*4045*4550*5060*6070*7075*7580*80 85*8590*9095*95100*100105*105110*110120*120 130*130135*135140*140150*150160*160175*17518 0*180 190*190200*200220*220240*240250*250260*26028 0*280 300*300320*320340*340360*360

gcr15軸承鋼淬回火金相檢驗(yàn) gcr15鋼是鉻軸承鋼中最具有代表性的，使用量占軸承鋼的絕大 部分。滾動軸承一般由內(nèi)圈套、外圈套、滾動體(滾珠、滾柱、滾錐 或滾針)和保持器等部分組成。軸承鋼主要用來制造軸承的內(nèi)外圈套 及滾動體。其工件淬回火金相檢驗(yàn)的依據(jù)是jb/t1255-2001《高碳鉻 軸承鋼滾動軸承零件熱處理技術(shù)條件》(以下簡稱為：標(biāo)準(zhǔn))。 實(shí)踐中如何在標(biāo)準(zhǔn)的指導(dǎo)下分析、檢驗(yàn)樣品的質(zhì)量，在幫助企 業(yè)進(jìn)行檢驗(yàn)小型軸承淬回火工件的工作中我們積累了一些經(jīng)驗(yàn)。同 時，結(jié)合理論知識的收集、整理，又對gcr15鋼軸承零件的馬氏體淬 回火金相檢驗(yàn)項(xiàng)目進(jìn)行了一些總結(jié)、分析，在此與同行進(jìn)行交流。 1.淬回火馬氏體級別的鑒定 gcr15屬于過共析鋼，預(yù)先熱處理是球化退火。gcrl5正常的淬火 溫度為：830～860℃，奧氏體中溶解有wc=0.5%～0.6%，以及 wcr=0.8%

通過對gcr15軸承鋼高溫終軋后進(jìn)行冷卻速度大于100℃/s的超快速冷卻試驗(yàn),研究了軋后不同冷卻工藝制度對組織形態(tài)和網(wǎng)狀碳化物的影響,結(jié)果表明,高溫終軋后進(jìn)行超快速冷卻可抑制網(wǎng)狀碳化物析出,發(fā)生偽共析轉(zhuǎn)變而得到細(xì)片層間距的珠光體型組織——索氏體,并促進(jìn)珠光體形核和減小碳原子擴(kuò)散能力,達(dá)到細(xì)化晶粒的目的,得到利于球化退火的預(yù)備組織。

計(jì)算了mg對gcr15軸承鋼中al_2o_3夾雜物進(jìn)行變質(zhì)的熱力學(xué)條件,得出當(dāng)[als]為0.03%時,鋼中存在2.0×10~(-6)%mg即能對al_2o_3夾雜起變質(zhì)作用,生成mgo·al_2o_3。通過mosi_2電阻爐對1kg軸承鋼水插入1g含16.55%mg的鎂鋁合金粉,試驗(yàn)mg對al_2o_3夾雜的變質(zhì)效果。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,加mg后,鋼中≥10μmal_2o_3夾雜轉(zhuǎn)變成細(xì)小、球形鎂鋁尖晶石夾雜,其中≤5μm夾雜占99.46%,其余為5～10μm夾雜。

軸承鋼棒材軋后溫度較高導(dǎo)致的網(wǎng)狀碳化物析出嚴(yán)重影響我國高質(zhì)量軸承鋼生產(chǎn).在熱模擬試驗(yàn)機(jī)上對gcr15軸承鋼進(jìn)行了試驗(yàn)研究,分析了不同控冷工藝參數(shù)對gcr15軸承鋼二次碳化物的析出和珠光體轉(zhuǎn)變的影響.研究表明,gcr15軸承鋼經(jīng)980℃高溫變形后快速冷卻,隨著冷卻速度的增加,晶界處二次碳化物由半網(wǎng)狀分布、短棒狀分布到最后彌散析出,珠光體球團(tuán)直徑和片層間距減小,并有退化珠光體生成.軸承鋼中退化珠光體組織的出現(xiàn),是由于其熱變形后快速冷卻,抑制了先共析碳化物在冷卻過程中的過早析出造成的.較合理的冷卻工藝是gcr15軸承鋼高溫變形后快速冷卻到700℃,再以3℃/s的冷卻速度進(jìn)行冷卻.

利用碳化物的金相形貌、數(shù)量、大小、分布及圓整度表征試驗(yàn)鋼的球化質(zhì)量,通過不同的熱處理制度研究高純凈gcr15軸承鋼預(yù)備組織與退火工藝對碳化物球化質(zhì)量的影響。試驗(yàn)表明:優(yōu)良的預(yù)備組織適宜的退火制度有利于碳化物在短時間內(nèi)球化和細(xì)化,采用文中退火制度a,gcr15軸承鋼碳化物圓整度為0.087μm、平均粒徑為0.27μm,球化時間比傳統(tǒng)工藝減少3.5h。

工藝課程設(shè)計(jì)（論文） 題目：gcr15軸承鋼熱處理工藝設(shè)計(jì) 院（系）： 專業(yè)班級： 學(xué)號： 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)教師： 起止時間： 課程設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)及評語 院（系）：教研室：材料科學(xué)與工程教研室 學(xué)號學(xué)生姓名專業(yè)班級 課程設(shè)計(jì) （論文） 題目 gcr15軸承鋼熱處理工藝設(shè)計(jì) 課 程 設(shè) 計(jì) （ 論 文 ） 要 求 與 任 務(wù) 一、課設(shè)要求 熟悉設(shè)計(jì)題目，查閱相關(guān)文獻(xiàn)資料，概述相關(guān)零件的熱處理工藝，進(jìn)行零件 的服役條件與失效形式分析，提出硬度、耐磨性、強(qiáng)度等要求。完成工藝設(shè)計(jì)。 闡述gcr15軸承鋼退火、淬火、回火熱處理工藝?yán)碚摶A(chǔ)，選擇設(shè)備、儀表和 工夾具，闡述軸承熱處理質(zhì)量檢驗(yàn)項(xiàng)目、內(nèi)容及要求；闡明軸承熱處理常見缺陷 的預(yù)防及補(bǔ)救方法；給出所用參考文獻(xiàn)。 二、課設(shè)任務(wù) 1.軸承材料的選擇（要求在滿足工件使用性能的前提下，兼顧經(jīng)濟(jì)性和工藝 性，合理選擇材料）

GCr15軸承鋼熱處理工藝設(shè)計(jì)解析知識講解

熱處理工藝 課程設(shè)計(jì)說明書 課程名稱：金屬熱處理工藝學(xué) 設(shè)計(jì)題目：gcr15軸承鋼的熱處理工藝設(shè)計(jì) 院系：機(jī)械工程學(xué)院 班級：材料成型及控制工程xxxx 學(xué)號：091101100 學(xué)生姓名：idealwang 指導(dǎo)教師：黃老師 熱處理工藝課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 設(shè)計(jì)題目gcr15軸承鋼的熱處理工藝計(jì) 目錄 1熱處理工藝課程設(shè)計(jì)的目的--------------------4 2零件的技術(shù)要求及選材------------------------4 工作條件和技術(shù)要求-------------------------4 材料的選擇----------------------------

GCr15軸承鋼熱處理工藝設(shè)計(jì)

GCr15軸承鋼熱處理工藝設(shè)計(jì)解析知識講解

石鋼二軋廠為進(jìn)一步控制gcr15軸承鋼碳化物液析,采用150mm×150mm坯型、兩種加熱工藝制度生產(chǎn)<φ38mm、≥φ38mm規(guī)格鋼材,使軸承鋼的液析得到了控制,取得了明顯效果。

根據(jù)快速球化退火原理,從生產(chǎn)現(xiàn)場切取gcr15軸承鋼管試樣,按照不同的快速球化退火方案試驗(yàn)。觀察其金相顯微組織,測定退火組織硬度,獲得最佳快速退火方案。球化時間縮短到7.2h,與傳統(tǒng)球化退火工藝相比節(jié)約能源20%以上。

為實(shí)現(xiàn)奧氏體再結(jié)晶控制軋制,根據(jù)石鋼30t轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)的gcr15軸承鋼再結(jié)晶圖,結(jié)合現(xiàn)場1150～910℃14道次軋制φ35mm圓鋼的工藝制度,通過gleeble1500熱模擬試驗(yàn)機(jī)對gcr15連鑄坯切取的試樣進(jìn)行1150～910℃6道次的模擬試驗(yàn)。模擬試驗(yàn)結(jié)果表明,通過累計(jì)變形量82%,試樣的再結(jié)晶率達(dá)91%,晶粒度為6級。若提高φ530mm軋機(jī)的實(shí)際軋制的壓下量,使累計(jì)變形量由52%提高至60%,可使φ35mmgcr15軸承鋼的晶粒進(jìn)一步細(xì)化。

對gcr15軸承鋼lf精煉過程各階段的鋼中氧及夾雜物含量進(jìn)行了研究。結(jié)果表明,在現(xiàn)有工藝條件下,lf精煉15~20min時鋼中氧含量已降低到較低水平,lf精煉結(jié)束后軟吹時間控制15min左右較為合理;lf精煉結(jié)束及中間包鋼中大部分夾雜物尺寸在15μm以下;應(yīng)進(jìn)一步加強(qiáng)澆鑄環(huán)節(jié)的控制,減少鋼水的二次污染。

　2001年6月江南學(xué)院學(xué)報(bào)june.2001 第16卷　第2期journalofjiangnancollegevol.16　no.2 [文章編號]1008-8547(2001)02-0013-03 gcr15軸承鋼管冷拔橫裂原因分析 ξ 劉新佳1,袁士春 2 (11江南大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,江蘇無錫214063;21錫鋼集團(tuán)中心試驗(yàn)室,江蘇無錫214000) [摘要]通過材質(zhì)分析、金相組織分析、球化機(jī)理的探討及對球化工藝過程的追溯,得出gcr15軸承鋼 管冷拔產(chǎn)生橫裂的主要原因是由于爐溫不均、局部加熱溫度偏低而產(chǎn)生的球化退火欠熱型反常組織 在冷拔過程的復(fù)雜應(yīng)力作用下產(chǎn)生裂紋所致。 [關(guān)鍵詞]gcr15軸承鋼管;橫裂;球化退火 [中圖分類號]tg115.21[文獻(xiàn)標(biāo)識碼]a anana

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規(guī)范的表面處理-堿浸、酸洗和活化處理是gcr15鋼盤條形成完整、致密磷化膜的基礎(chǔ)。通過控制磷化液總酸度和游離酸度比5.5～7.5,磷化溫度70～80℃,采用硬脂酸鈉皂化處理,溫度90℃,時間20min,可得到優(yōu)質(zhì)磷化膜和皂化膜,利于盤條的冷加工。

結(jié)合國內(nèi)外相關(guān)的研究和實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn),探討了gcr15軸承鋼的球化機(jī)制和退火工藝。從退火質(zhì)量穩(wěn)定性角度出發(fā),分析了gcr15軸承鋼的3種主要球化退火方式。闡述了退火裝備的進(jìn)步對軸承鋼球化退火質(zhì)量提高的影響,提出了進(jìn)一步改善軸承鋼棒線材球化退火質(zhì)量的措施。

通過提高gcr15軸承鋼10mm線材預(yù)精軋溫度的工業(yè)試驗(yàn),得到了網(wǎng)狀碳化物少的細(xì)片狀珠光體組織,利用實(shí)驗(yàn)室熱模擬的方法對工業(yè)試驗(yàn)現(xiàn)象做了進(jìn)一步分析。結(jié)果表明:當(dāng)預(yù)精軋溫度為944℃時,試驗(yàn)鋼網(wǎng)狀碳化物析出時恰好處于快速冷卻階段,故其析出得到抑制,球化退火后滲碳體顆粒均勻細(xì)小,網(wǎng)狀級別可降低至1.5級,布氏硬度為202.72,強(qiáng)韌性能均較高,滿足gb/t18254-2002《高碳鉻軸承鋼》和實(shí)際生產(chǎn)對gcr15軸承鋼退火材的要求。

應(yīng)用寬帶掃描技術(shù)對gcrl5軸承鋼進(jìn)行激光強(qiáng)化處理實(shí)驗(yàn),實(shí)測激光相變硬化區(qū)的硬度和深度。采用有限元軟件對激光強(qiáng)化過程中的溫度場進(jìn)行數(shù)值模擬,數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果符合較好。激光淬硬層顯微硬度分布主要與激光加熱時溫度場分布有關(guān),奧氏體化過程中滲碳體的溶解和奧氏體中碳的濃度決定了最終微觀結(jié)構(gòu)和表面硬度。表面溫度高、奧氏體化時間相對較長及冷卻速率快導(dǎo)致了表面的高硬度。表面最高溫度接近熔化溫度時,仍含有一定數(shù)量的未溶滲碳體。

實(shí)驗(yàn)用鋼gcr15(%:0.97～1.03c、1.43～1.59cr)用10kg真空感應(yīng)爐熔煉,在充氬情況下,使用氮化硅向鋼中加0.1%～0.3%氮。通過gleeble-1500熱模擬試驗(yàn)機(jī)對該鋼的鍛材在700～1150℃進(jìn)行拉伸試驗(yàn),并用光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡觀察斷口形貌和縱向組織。結(jié)果表明,氮在鋼中以固溶形式存在,隨氮含量增加,高溫下鋼的斷面收縮率有較大提升,峰值應(yīng)力提升不明顯。