巖石在大小和方向不變的外力作用下,變形量隨時(shí)間延續(xù)而不斷增長(zhǎng)的現(xiàn)象稱之為巖石的蠕變特性。蠕變現(xiàn)象??稍谛逼潞偷叵露词覈鷰r中直接觀測(cè)到。
在工程實(shí)踐中,往往并非巖體的強(qiáng)度不夠,而是由于蝙變使巖體產(chǎn)生了過量的變形,進(jìn)而使建筑物產(chǎn)生破壞。因此在某些情況下.只按巖體的強(qiáng)度來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)是不安全的.應(yīng)該考慮巖石蠕變特性的影響,巖石的蠕變特性主要取決于巖石本身的性質(zhì)。2100433B
沉降:由于分散相和分散介質(zhì)的密度不同,分散相粒子在力場(chǎng)(重力場(chǎng)或離心力場(chǎng))作用下發(fā)生的定向運(yùn)動(dòng)。沉降的結(jié)果使分散體系發(fā)生相分離??衫脩腋≡诹黧w(氣體或液體)中的固體顆粒下沉而與流體分離。利用懸浮的固...
這個(gè)材料的一些變化的話還是那個(gè)水平的了,而且還有一個(gè)短期的和長(zhǎng)期的需求也是完全不一樣的了,這個(gè)性能也是相差很多的。?研究?結(jié)果表明,松木粉/PVC復(fù)合 材料蠕變性能與松木粉添加量和應(yīng)力水平強(qiáng)烈相關(guān);采...
在軟粘土中設(shè)置的錨桿,在較大荷載作用下會(huì)產(chǎn)生很大的蠕變變形,為了掌握軟粘土中的錨桿的工作特性,國(guó)內(nèi)外的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)都對(duì)錨桿的蠕變?cè)囼?yàn)作了相應(yīng)的規(guī)定。我國(guó)有關(guān)錨桿標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,凡塑性指數(shù)大于17的土層中、極度風(fēng)...
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黏土的蠕變特性試驗(yàn)研究——研究了黏土的未擾動(dòng)和重塑上樣在二軸排水剪切試驗(yàn)條件卜的蠕變特性。既進(jìn)行了初始加載過程中的蠕變?cè)囼?yàn),也做了卸載與重復(fù)加載過程巾的蠕變?cè)囼?yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明:(1)存初始加載過程中,經(jīng)過一定時(shí)間蠕變后黏土的強(qiáng)度有很大的提高;(2...
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大理巖蠕變特性試驗(yàn)研究——巖石的流變特性是巖石重要的力學(xué)特性之一,它控制著巖石的蠕變參數(shù)。利用自行研制的 UCT -1 型蠕變?cè)囼?yàn)裝置,采用單調(diào)連續(xù)加載和分級(jí)加載方式,對(duì)南陽(yáng)大理巖進(jìn)行了單軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)研究。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,將蠕變強(qiáng)度與瞬時(shí)強(qiáng)度進(jìn)行了比...
由于氧化使蠕變斷裂壽命顯著降低的部分?jǐn)?shù)據(jù)排除在外。耐熱鋼的蠕變強(qiáng)度在100MPa以上的應(yīng)力區(qū),根據(jù)鋼的不同而有很大差異,如換算成斷裂壽命則分散在4位數(shù)或4位以上寬的范圍內(nèi)。但斷裂強(qiáng)度的分散程度隨著應(yīng)力的下降而減少,在低應(yīng)力的高溫長(zhǎng)時(shí)間方面,認(rèn)為所有種類鋼的斷裂強(qiáng)度換算成斷裂壽命,都有收斂在1位數(shù)很窄范圍內(nèi)的傾向。根據(jù)這個(gè)結(jié)果,在前面報(bào)導(dǎo)中推測(cè)的結(jié)果是鐵素體系耐熱鋼的基體蠕變強(qiáng)度不論鋼種是否不同都是同等程度,另一方面,碳鋼蠕變強(qiáng)度特性與耐熱鋼有很大的不同,認(rèn)為有以下特征。
1.碳鋼的蠕變強(qiáng)度比耐熱鋼的斷裂強(qiáng)度小,其裂壽命短1-2位數(shù)。
2.碳鋼蠕變斷裂強(qiáng)度對(duì)應(yīng)力的依賴性、數(shù)據(jù)段的梯度,在200MPa以下很寬的范圍內(nèi)幾乎是一定的,與耐熱鋼在低應(yīng)力、長(zhǎng)時(shí)間方面表示出的共同斷裂強(qiáng)度對(duì)應(yīng)力的依賴性為同等程度。
3.碳鋼的蠕變斷裂強(qiáng)度,換算成破斷裂壽命,分散在一位數(shù)范圍內(nèi)?;瘜W(xué)成分差別很大的10種耐熱鋼蠕變斷裂強(qiáng)度,與在低應(yīng)力方面收斂在相同程度范圍內(nèi)相比較,碳鋼蠕變裂裂強(qiáng)度分散程度相當(dāng)大 。
試驗(yàn)鋼的蠕變斷裂數(shù)據(jù)按爐號(hào)的蠕變斷裂強(qiáng)度換算成斷裂壽命,分散在1位數(shù)寬度范圍內(nèi),分散范圍即使是在低應(yīng)力、長(zhǎng)時(shí)間方面也沒有減少的傾向。但是,對(duì)每個(gè)爐號(hào)鋼在蠕變斷裂強(qiáng)度上沒有大的分散,因此,本試驗(yàn)鋼的蠕變斷裂強(qiáng)度分散大的問題,起因于蠕變斷裂強(qiáng)度的爐號(hào)間差別大。
在最低溫度673K,隨著應(yīng)力的下降,曲線的梯度單調(diào)的增加。但在723K,如果應(yīng)力低到150MPa以下,曲線的梯度相反減少,呈反S型態(tài)。從應(yīng)力一斷裂時(shí)間曲線的反S型態(tài)可以推測(cè),應(yīng)力約150MPa以下的723K約超過5000小時(shí),或者773K超過數(shù)百小時(shí)的長(zhǎng)時(shí)間方面.蠕變強(qiáng)度降低到本試驗(yàn)用鋼的基礎(chǔ)蠕變強(qiáng)度。另外,還將關(guān)于推測(cè)為相當(dāng)于基礎(chǔ)蠕變強(qiáng)度,即應(yīng)力150MPa。鋼的蠕變斷裂數(shù)據(jù)可用Larson-Miller參數(shù)整理,特別是推測(cè)為蠕變強(qiáng)度在降到基礎(chǔ)蠕變強(qiáng)度的低應(yīng)力區(qū)內(nèi)。應(yīng)力的對(duì)數(shù)與Lar-son - Miller參數(shù)之間有良好的直線關(guān)系。
巖石在地質(zhì)條件下的蠕變可以產(chǎn)生相當(dāng)大的變形而所需要的應(yīng)力卻不一定很大。蠕變隨時(shí)間的延續(xù)大致分3個(gè)階段:①初始蠕變或過渡蠕變,應(yīng)變隨時(shí)間延續(xù)而增加,但增加的速度逐漸減慢;②穩(wěn)態(tài)蠕變或定常蠕變,應(yīng)變隨時(shí)間延續(xù)而勻速增加,這個(gè)階段較長(zhǎng);③加速蠕變,應(yīng)變隨時(shí)間延續(xù)而加速增加,直達(dá)破裂點(diǎn)。應(yīng)力越大,蠕變的總時(shí)間越短;應(yīng)力越小,蠕變的總時(shí)間越長(zhǎng)。但是每種材料都有一個(gè)最小應(yīng)力值,應(yīng)力低于該值時(shí)不論經(jīng)歷多長(zhǎng)時(shí)間也不破裂,或者說(shuō)蠕變時(shí)間無(wú)限長(zhǎng),這個(gè)應(yīng)力值稱為該材料的長(zhǎng)期強(qiáng)度。巖石的長(zhǎng)期強(qiáng)度約為其極限強(qiáng)度的2/3。